Расчет ленточного фундамента армирование: Расчет арматуры для ленточного фундамента частного дома

Расчет арматуры для фундамента: как правильно произвести

ПОДЕЛИТЕСЬ
В СОЦСЕТЯХ

Расчет арматуры для фундамента происходит уже на этапе проектирования и является важнейшим его компонентом. Его производят, принимая во внимание СНиП 52 – 01 — 2003 в вопросах выбора класса арматуры, ее количества и сечения. Армирование монолитных конструкций производится с целью улучшения прочности бетонной конструкции на растяжение. Ведь неармированный бетон может разрушиться при вспучивании грунта.

Армирование фундамента

Расчет арматуры для фундамента плитного типа

Плитный фундамент используют для строительства коттеджей и загородного жилья, а также прочих строений без подвального помещения. Это основание представляет собой монолитную бетонную плиту, которая армирована прутком в двух перпендикулярных направлениях. Толщина такого фундамента более 20 см, а сетка вяжется как сверху, так и снизу.

Статья по теме:

Столбчатый фундамент своими руками: пошаговая инструкция. Расчет, стоимость работ. Мелкозаглубленный столбчатый фундамент, фундамент каркасного дома, фундамент под баню, фото и видео.

Вначале определяются с типом прутка арматуры. Для плитного монолитного фундамента, который выполняют на прочных плотных и непучинистых грунтах, обладающих весьма низкой вероятностью горизонтального сдвига, возможно допускать использование ребристого арматурного прута диаметром от 10 мм, имеющего класс A-I. Если грунт довольно слабый, пучинистый или здание проектируется на уклоне – арматуру необходимо брать толщиной не менее 14 мм. Вертикальные связи между нижним и верхним рядом арматурной сетки вполне будет достаточно использовать гладкий 6-миллиметровый прут класса A-I.

Фундамент с армированием

Очень серьезное значение имеет и материал будущих стен здания. Ведь нагрузка на фундамент имеет существенные отличия у каркасных, а также деревянных домов и зданий из кирпича либо газобетонных блоков.

Как правило, для легких строений возможно применить пруток арматуры, диаметр которого 10-12 мм, а для стен из кирпича либо блоков – не менее 14-16 мм.

Промежутки между прутьями в армирующей сетке обычно где-то 20 см в продольном, равно как и в поперечном направлении. Данное обстоятельство предполагает наличие 5 арматурных прутков на 1 метр длины стены фундамента. Между собой пересечения перпендикулярных прутьев связывают мягкой проволокой при помощи такого приспособления, как крючок для вязания арматуры.

Схема армирования фундамента

Полезный совет! Если объем строительства очень большой, то для вязки арматуры можно приобрести специальный пистолет. Он способен в автоматическом режиме связывать между собой прутки с очень большой скоростью.

Пример реального расчета

Предположим, что нам требуется выполнить расчет арматуры для фундамента частного дома из газобетонных легких блоков. Проектируется его установка на плитный фундамент, который имеет толщину 40 см. Данные геологических изысканий говорят о том, что грунт под фундаментом суглинистый со средней пучинистостью. Габариты дома – 9х6 м:

Каркас из арматуры

• так как мы задумали достаточно большую толщину фундамента, то нам потребуется залить в него две горизонтальные сетки. Блочное строение на среднепучинистых почвах требует для горизонтальных прутков наличие диаметра в 16 мм и ребристости, а вертикальные стержни могут быть гладкими с толщиной 6 мм;
• для вычисления требуемого количества продольной арматуры берут длину наибольшей стороны стены фундамента и осуществляют ее деление на шаг решетки. В нашем примере: 9/0,2 = 45 толстых арматурных прутьев, которые имеют стандартную длину 6 метров. Вычисляем общее количество прутков, которое равняется: 45х6 = 270 м;

Варианты армирования фундамента

• таким же образом находим количество прутков арматуры для поперечных связок: 6/0,2 = 30 штук; 30х9 = 270 м;
• умножением на 2 получаем требуемое количество горизонтальной арматуры в обеих сетках: (270+270) х 2 = 1080 м;
• вертикальные связки обладают длиной, равной всей высоте фундамента, то есть 40 см. Их количество высчитывают по числу перпендикулярных пересечений продольных прутьев с поперечными: 45Х30 = 1350 шт. Перемножив 1350х0,4, получим общую длину 540 м;
• получается, что для сооружения требуемого фундамента понадобится: 1080 м прутка A-III D16; 540 м прутка A-I D6.

Использование арматуры в строительстве фундамента

Полезный совет! Для того, чтобы посчитать массу всей арматуры, необходимо воспользоваться ГОСТ 2590. Согласно этого документа 1 п.м. арматурного прутка D16 обладает весом 1,58 кг, а D6 – 0,22 кг. Исходя из этого общая масса всей конструкции: 1080х1,58 = 1706,4 кг; 540х0,222 = 119,9 кг.

Для сооружения арматуры требуется еще и вязальная проволока. Ее количество тоже можно посчитать. Если вязать обычным крючком, то на один узел будет уходить примерно 40 см. Один ряд содержит 1350 соединений, а два — 2700. Поэтому полный расход проволоки для вязания будет 2700х0,4 = 1080 м. При этом 1 м проволоки с диаметром 1 мм весит 6,12 г. Значит полный ее вес вычисляется так: 1080х6,12 = 6610 г = 6,6 кг.

Пример армирования фундамента

Как правильно рассчитать потребность в арматуре для ленточного фундамента

Особенности ленточного фундамента таковы, что разрыв его наиболее вероятен в продольном направлении. Исходя из этого и рассчитывается потребность в арматуре для фундамента. Расчет здесь не особо отличается от предыдущего, что был сделан для плитного вида фундамента. Поэтому толщина прутка может составлять для продольного крепления 12-16 мм, а для поперечного, а также вертикального 6 — 10 мм. В случае ленточного фундамента выбирают шаг не более 10-15 см во избежание продольного разрыва, так как нагрузка в нем гораздо больше.

Для примера рассчитаем фундамент ленточного типа в применении к деревянному дому. Предположим, что его ширина 40 см, а высота 1 м. Геометрические размеры строения 6х12 м. Грунт супесчаный пучинистый:

Арматурные пруты

• в случае ленточного фундамента в обязательном порядке производится устройство двух арматурных сеток.
  Нижняя предупреждает физический разрыв монолитной ленты при грунтовых просадках, а верхняя при пучении грунта;
• оптимальным видится шаг сетки 20 см. Поэтому для правильного устройства ленты такого фундамента нужно 0,4/0,2= 2 прута продольных в обоих слоях арматуры;
• для деревянного дома диаметр арматурного прутка берут 12 мм. Чтобы выполнить двухслойное армирование наиболее длинных сторон основания нужно 2х12х2х2 = 96 м прутка. Короткие стороны требуют 2х6х2х2 = 48 м;

Армирование ленточного фундамента

• для поперечных перекладин берем пруток 10-миллиметровый. Шаг его укладки 50 см.
  Периметр здания: (6+12) х 2 = 36 м. Делим его на шаг: 36/0,5 = 72 арматурных поперечных прутка. Так как их длина равняется ширине фундамента, то общая потребность 72х0,4 = 28,2 м;
• для вертикальных связей тоже применим пруток D10. Так как высота вертикальной составляющей арматуры равна полной высоте фундамента (1 м), то требуемое количество определяют по числу пересечений.
  Для этого умножают число поперечных прутов на количество продольных: 72х4 = 288 шт. Для высоты в 1 м общая длина будет 288 м;
• то есть, для выполнения полноценного армирования нашего ленточного фундамента необходимо: 144 м прута A-III D12; 316,2 м прутка A-I D10.

Армирование столбчатого фундамента

Полезный совет! В соответствии с тем же ГОСТ 2590 можно определить массу всей арматуры из расчета того, что 1 п.м. прутка D16 обладает весом 0,888 кг; D6 – 0,617 кг. Отсюда общая масса: 144х0,8 = 126,7 кг; 316,2х0,62 = 193,5 кг.

Проведенные примеры расчета арматуры для фундамента помогут вам сориентироваться в потребности материалов в любом случае. Для этого нужно только подставить в формулы ваши данные.

Арматура для фундамента (видео)

ОЦЕНИТЕ
МАТЕРИАЛ Загрузка. .. ПОДЕЛИТЕСЬ
В СОЦСЕТЯХ

СМОТРИТЕ ТАКЖЕ

REMOO В ВАШЕЙ ПОЧТЕ

Армирование ленточного фундамента — Доктор Лом

1. Грунт под фундаментом можно рассматривать как упругое основание с постоянными физическими свойствами далеко не всегда. Более точный ответ на вопрос, как изменяются свойства грунта под фундаментом, может дать только геологоразведка. Но в любом случае, чем больше размеры строения в плане, тем больше вероятность, что свойства грунта под ленточным фундаментом будут не одинаковыми.

2. Со временем физические свойства грунта могут изменяться в результате жизнедеятельности человека или по природным причинам (например при изменении уровня грунтовых вод). Это может приводить к неравномерной осадке основания.

Для стен из натурального или искусственного камня наиболее неблагоприятной будет ситуация, когда наибольшая осадка произойдет под одним или несколькими углами здания. В этом случае в сечениях стены появятся дополнительные растягивающие напряжения, что может привести к образованию трещин. Впрочем и дополнительные сжимающие напряжения при просадке грунта ближе к середине ленты также могут оказаться не желательными.

3. Мелкозаглубленные ленточные фундаменты могут испытывать дополнительные нагрузки из-за пучения замерзшего грунта.

4. Принимаемая при расчетах нагрузка на фундамент далеко не всегда является равномерно распределенной по всей длине ленты фундамента. Наличие окон и дверей приводит как минимум к изменению значений нагрузки, а под достаточно широкими дверями нагрузки на ленту фундамента может вообще не быть. Кроме того, нагрузка на фундамент в летнее и зимнее время может быть разной.

5. В углах сопряжения перпендикулярных лент фундамента возможны скачки напряжений, если ширина лент фундамента определена неправильно или эти ленты делаются одной ширины из технологических соображений.

Как видим, причин для армирования ленточного фундамента вполне достаточно, даже если армирование по расчету не требуется. Такое армирование называется конструктивным, т.е. принимаемым без расчета. При этом конечно же должны соблюдаться общие требования по армированию балок, а также по анкеровке арматуры. Если же ленточный фундамент делается ступенчатым, то расчет армирования подошвы фундамента — отдельная тема.

Как правило в малоэтажном строительстве различные авторы многочисленных сайтов рекомендуют использовать для продольного армирования стержни диаметром 10-12 мм, но не более 40 мм.

На чем основана данная рекомендация, я не знаю. В известной мне технической литературе подобных рекомендаций нет. Впрочем эта литература предназначена для специалистов, а не для любителей. От себя могу добавить, что при выборе диаметра арматуры для конструктивного армирования кроме вышеизложенного следует руководствоваться следующими параметрами:

1. Длина ленты — чем больше длина, тем больший диаметр арматуры следует принимать).

2. Высота и ширина ленты — чем больше высота и ширина, тем меньший диаметр арматуры можно принимать.

3. Расчетные нагрузки — тут все просто, чем меньше нагрузки тем меньший диаметр арматуры можно принимать.

Тем не менее, чтобы все вышесказанное было более наглядно, представим себе следующую ситуацию: планируется ленточный фундамент (вместо фундаментной плиты), длина ленты по одной из наружных стен 8 м, высота 1 м и ширина 0.5 м, ширина подошвы фундамента 0.8 м высота подошвы 0.2 м.

Если под одной из наружных стен, например А3 (крайняя левая стена на рисунке 345.1.в) грунт в правом верхнем углу просядет сильнее, чем посредине, то в этом случае ленту фундамента под этой стеной можно рассматривать, как консольную балку длиной 4 м, соответственно потребуется армирование в верхней части ленты фундамента.

Рисунок 345.1. Примерный план 1 этажа для расчета фундаментной плиты.

Как мы уже выяснили, равномерно распределенная нагрузка на эту стену, составляет q = 6976 ≈ 7000 кг/м. Но это была нагрузка, равномерно распределенная как по фундаменту, так и по основанию, а при просадке основания нагрузка, действующая на консольную балку, будет описываться уравнением прогиба.

Чтобы упростить задачу, предположим, что эта дополнительная нагрузка описывается уравнением квадратной параболы, т.е. изменяется от максимума на конце до нуля на опоре. Тогда изгибающий момент на опоре составит:

М = (ql/3)3l/4 = ql²/4 = 7000·4²/4 = 28000 кгс·м или 2800000 кгс·см

Примечание: в данном случае мы определили значение момента графоаналитическим методом, т.е. умножили площадь эпюры нагрузки на расстояние от центра тяжести эпюры до рассматриваемой точки — опоры балки.

Так как в данном случае лента фундамента представляет собой тавровую балку из-за наличия подошвы, то сначала нужно определить, где находится граница сжатой зоны:

M = 2800000 < R_bb’_fh’_f(h_o — 0.5h’_f) = 117·80·20(97 — 10) = 16286400

Это означает, что граница сжатой зоны находится в полке балки, тогда

a_m = M/b’_fh²₀R_b = 2800000/(80·97²·117) = 0. 0318

А_s = R_bb’_fh_o(1 — √1 — 2a_m)/R_s = 117·80·97(1 — √1 — 2·0.0318)/3600 = 8.15 см²

Примечание: если для упрощения расчетов данную балку рассматривать как прямоугольную шириной 0.5 м, то требуемая площадь сечения составит 8.23 см², т.е. не намного больше.

Т.е. для армирования верхней зоны сечения ленты фундамента под рассматриваемой стеной в этом случае понадобится не менее 3 стержней Ø 20 мм, площадь сечения составит 9.41см². Такие дела.

Примечание: если арматурные стержни будут и в нижней части сечения, т.е. в сжатой зоне, то их тоже можно учесть в расчетах. Впрочем это увеличит несущую способность балки на 3-5%, а у нас итак принята арматура с хорошим запасом.

Определение прогиба при такой нагрузке — отдельная сложная тема, но опять упростим задачу и предположим, что прогиб будет такой же (хотя в действительности прогиб будет немного меньше), как при равномерно изменяющейся нагрузке и составит (согласно расчетной схеме 2. 6, таблицы 2):

f = 0.86·11ql⁴/120EI

где 0.86 — коэффициент учитывающий изменение высоты сжатой зоны сечения, который тоже требует более точного определения.

Начальный модуль упругости для бетона класса В20 составляет Е = 275000 кг/см². Для определения момента инерции приведенного сечения следует решить кубическое уравнение, которое здесь не привожу. Скажу лишь, что граница сжатой области бетона будет проходить в ребре балки и потому момент инерции приведенного сечения будет составлять примерно I = 750000 см⁴.

При таких исходных данных максимальный прогиб составит:

f = 0.86·11·70·400⁴/(120·275000·750000) = 0.685 см

Это означает, что если осадка основания под этим углом будет даже незначительно больше, чем под серединой фундамента, то уже включится в работу арматура. А если разница достигнет 7 мм и больше, то арматура будет работать на полную мощность. Кроме того в материале стены появятся дополнительные растягивающие напряжения, для восприятия этих напряжений в стенах их натурального и искусственного камня обычно делается арматурный пояс по периметру.

А кроме того, наличие арматуры в фундаменте позволит соблюсти требования нормативных документов, в частности СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений», согласно которому относительная разность осадок по отношению к длине не должна превышать 0.002 для многоэтажных бескаркасных зданий с несущими стенами из крупных блоков или кирпича (согласно таблице 391.2).

В нашем случае Δs/L = 0.7/400 = 0.00175 < 0.002.

Тут может возникнуть вполне логичный вопрос, а что произойдет, если данный фундамент армирован 2 стержнями диаметром 12 мм в верхней зоне, согласно многочисленным рекомендациям?

Да в принципе ничего страшного не произойдет: лента фундамента окончательно треснет в наиболее напряженном поперечном сечении и после этого такую ленту можно рассматривать как 2 балки на упругом основании, лежащие рядом и несущая способность таких балок увеличится в несколько раз.

Вот только если разница просадок основания под углом и в середине будет увеличиваться, то будут расти и растягивающие напряжения в материале стены, а если никаких армирующих поясов при строительстве не было предусмотрено, то могут появиться и трещины на стенах.

Лента фундамента под примыкающей стеной в левом верхнем углу будет более длинной, около 12 м, однако и нагрузка на эту ленту почти в 2 раза меньше. Тем не менее, если и эту часть ленты фундамента рассматривать как консольную балку длиной 6 м высотой 1 м и шириной 0.5 м, то максимальный момент на опоре составит:

М = ql²/4 = 3600·6²/4 = 32400 кгс·м или 3240000 кгс·см 

Это в 1.16 раза больше, чем возможный изгибающий момент в примыкающей более нагруженной ленте. Если учесть, что мы приняли сечение арматуры с хорошим запасом (в 1.154 раза), и наличие арматуры в сжатой зоне, то этого должно хватить даже не смотря на то, что в данном случае у нас не тавровая, а обычная прямоугольная балка.

К тому же возможный прогиб такой балки при неравномерной осадке фундамента будет больше, а значит у балки появится дополнительная опора — лента фундамента примыкающей стены. Все это может немного увеличить нагрузку на ленту, рассмотренную нами ранее и уменьшить нагрузку на примыкающую ленту.

Ну а насколько подобная ситуация может быть вероятна — решать вам. Я же трещины на кирпичных стенах примерно посредине (часто в районе оконного проема) наблюдал неоднократно.

Расчет армирование ленточного фундамента — Профилированный брус

Достаточно просто сделать правильно ленточный фундамент собственными руками для своего деревянного дома, коттеджа или бани. Для начала следует изучить основные особенности состава ленточного фундамента для дома или бани, выяснить, как выполняется его армирование, определиться с расчетами и подготовить сам бетон для заливки фундамента.

Создание ленточного фундамента обычно выбирают для того, чтобы построить здания, под ними будет располагаться подвал или какое-либо теплое подполье. Делать устройство самого ленточного фундамента небольшого заложения собственно для дома, бани или дачи при постройке в сухих грунтах, тоже, на самом деле, правильное решение. Тут необходимо определиться насколько глубоко промерзают грунты на участке. Грунты, промерзающие глубоко, относят к пучинистым, такое строительство станет достаточно затратным из-за большого количества работ.

Содержание статьи:

Правильный расчет армирования

Для того, чтобы анализ грунта был выполнен правильно, необходимо правильно рассчитать  само армирование и строительство фундамента под деревянный дом. Выяснив состав грунтов на участке, получится очень точно совершить нужные расчеты, подобрать дома для строительства, точно сделать его глубину заложения, определиться с количеством бетона для заливки, а также арматуры непосредственно для армирования.

Когда подготовительные работы будут завершены, разработан проект дома, правильно выбрано местоположения, схема и расчет основания, приступают к устройству ленточного фундамента собственными руками.

Выполнить соответственно схемы правильную разбивку всех осей для того, чтобы залить ленточный фундамент под само строительство дома, можно при помощи теодолита. Если его нет, помогут колышки и шнур. Потом выкапывается траншея под устройство ленточного фундамента. Это возможно вручную с помощью лопаты или при помощи спецтехники.

Для того, чтобы правильно устроить собственными руками ленточный бетонный фундамент под строительство, нужно сначала заполнить траншею песком, потом щебнем. Все слои должны быть выполнены по расчету, их толщина должна быть не более 20 см. Далее кто-то сделает фундамент попроще, а кто-то выполнит основательно, сделав армирование надежным.

Уложив щебень или гравий, нужно сделать подготовку из бетона тонким слоем. После того, как бетон наберет прочность, можно далее устраивать фундамент под дом. Подготовку из бетона можно делать с помощью профилированной мембраны. Расчеты показывают, что применив правильно профилированную мембрану в строительстве, сроки и стоимость строительства сильно сократятся. Понадобиться меньше бетона и арматуры. Технология работ достаточно легкая и легко выполнимая самостоятельно.

1. На продольные участки фундамента падет самая большая нагрузка. Поэтому в этих участках нужно использовать толстую ребристую арматуру диаметром 10-15 мм  — в зависимости от показателей прочности грунта (чем сильней колеблиться в пределах возводимого дома, тем берем больше диаметр) Почему именно ребристая арматура? спросите вы — да потому что у нее больше площадь соприкосновения с бетоном, т.е большая сцепляемость с бетоном.
2. Необходимо углубить армированный каркас не более чем на 5 см от поверхности фундамента, от дна и краев опалубки. Этого достаточно чтобы защитить арматуру от коррозий.

Считаем количество арматуру необходимой для армирования ленточного фундамента. Итак предположим диаметр арматуры 12 мм , по 2 прута в вертикали в два ряда, пускай вертикальные будут через каждые 0.5м  Периметр нам известен =30 м  получаем: 30*2(гориз. прутья) =60м.

Вертикальные 60*2+2 =124  прибавим еще по 1 приутику на каждый угол получаем 128 прутьев.

Предположим что высота вертикального прута 70 см. Получаем 128 * 0. 7= 89.6 м

Укладка арматуры

Следующим этапом строительства является расчет и правильная укладка арматуры. Она производится так: сначала нужно выполнить армирование самими арматурными стержнями. При армировании арматура связывается при помощи вязальной проволоки. Она должна иметь антикоррозийное покрытие. Иногда используют сварное соединение для арматуры, но тут важно, чтобы места сварки не подвергались коррозии. Можно иногда сделать и горизонтальное армирование, и сложный каркас из самой  арматуры. Все это зависит от того, насколько тяжелыми являются стены дома. Для правильной схемы раскладки арматуры нужно использовать расчет.

Для того, чтобы устроить опалубку ленточного основания нужны разные материалы: тут не обойтись без досок, шифера, стекломагниевых листов (СМЛ), фанеры, металлической опалубки. Лучше заранее рассчитать их необходимое количество. Так же армированию подлежит столбчатый фундамент

[ads1]Для того, чтобы правильно выбрать состав и марку бетона для опалубки и арматуры, необходимо определить расчет нагрузок. Бетон для заливки основания зависит от погоды предполагаемого места строительства. Для хороших условий понадобится марка бетона М200. Для холодной погоды лучше использовать бетон М300-400. Для холодного времени можно использовать специальные добавки для бетона: пластифицирующие, морозостойкие, те, которые ускоряют затвердение бетона в опалубке по окончании заливки. Рассчитывать число добавок, которые используются в приготовлении бетона не нужно делать специально, это все указывают на таре. Для строительства бетонного фундамента можно использовать легкий бетон с армированием.

При желании сделать раствор своими руками, не следует забывать о правильном соотношении песка/щебня/цемента для бетона, водоцементного соотношения – 0,5. Рассчитать количество бетона, можно с помощью умножения длины на высоту и ширину самого ленточного фундамента.

Полезные советы

1. Для изготовления бетона, нужно использовать чистый песок, воду и гравий. В составе песка и гравия не должно быть  глины и земли.
2. Немного меняться может соотношение частей для бетона, но гравий в составе бетона должен превышать песок в 1,5-2 раза.
3. Воды в бетонной смеси должно быть около 60% всей массы цемента.
4. Для того, чтобы рассчитать состав бетонной смеси нужно помнить, что в мокром песке или гравии для бетона тоже есть вода.
5. При холодной погоде, для бетона возможно использование подогретой воды. Так бетон затвердеет быстрее. При жаркой погоде лучше использовать холодную воду, чтобы бетон не схватился очень быстро.
6. Когда бетонная смесь будет залита в опалубку, проткните ее обязательно во многих местах щупом, для извлечения воздуха. Простучать снаружи смесь деревянным молотком. С помощью строительного вибратора произвести уплотнение бетона.
7. По истечению трех дней снять опалубку. После приобретения бетоном достаточной прочности, выполнить следующий этап работ – сделать бетонный цоколь. Это также можно сделать собственными руками.
8. У фундамента, который сделали из винтовых свай, есть достоинства и недостатки. При создании легких конструкций прекрасно подойдет винтовое основание. Это могут быть детские горки, песочницы, оранжереи и беседки, а также баня или легкий деревянный дом.
9. Армирование фундамента является процессом, который необходим для того, чтобы усилить конструкцию и увеличить срок эксплуатации дома. Другими словами, это составление «скелета», который выполняет защитную функцию, сдерживает давление почвы на сами стены базиса. Однако для реализации данной функции в полном объеме, нужно не просто грамотно рассчитать арматуру для фундамента, но и правильно организовать строительные работы.

Схема армирования ленточного фундамента

Основой ленточного фундамента является бетонный раствор, который состоит из цемента, воды и песка. Он обладает такими физическими характеристиками, которые не могут гарантировать отсутствие деформации самой основы здания. Чтобы увеличить способность противостоять сдвигам основы дома, резким изменениям температур, а также остальным негативным факторам, необходимо, чтобы в структуре находился металл.

Этот материал является пластичным, однако не может обеспечивать надежную фиксацию, и армирование становится значимым этапом в комплексе работ.

Арматурой для такого фундамента является стальной прут, который имеет ребра жесткости.

Прутья для армирования фундамента

Армировать фундамент нужно в тех местах, где велика вероятность появления зон растяжения. Замечено, что самое большое растяжение может появиться на самой поверхности основания, а это может создать  предпосылки для того, чтобы делать армирование, которое приближено к самому верхнему уровню. Для того, чтобы избежать коррозию каркаса, он надежно должен защищаться слоем бетона от внешних воздействий. Ведь потом будет проводиться конопатка бруса.

Оптимальным расстоянием арматур для самого фундамента является 5 см прямо от поверхности.

Достаточно сложно предугадать продвижение деформации, зоны растяжения способны появиться  и в нижней, и в верхней части. Поэтому, армирование должно проводиться и снизу, и сверху с помощью арматуры, которая имеет диаметр 10-12 мм, и у этой арматуры для такого фундамента обязательно должна быть ребристая поверхность.

Именно так получается идеальный контакт с самим бетоном.

У остальных частей скелета может быть гладкая поверхность и небольшой диаметр.

Занимаясь армированием ленточного фундамента, который, как правило, имеет ширину не более 40 см, возможно использование 4-х прутов, которые соединяются в один каркас, имеющий  диаметр 8 мм.

• Между горизонтальными прутьями должно быть расстояние 30 см.

При достаточно большой длине ленточный фундамент не очень широкий, и в нем могут появиться продольные растяжения, а в поперечных их не будет совсем. Тут можно сделать вывод, что поперечные гладкие и тонкие прутья необходимы только для того, чтобы создать каркас, а не принимать нагрузки.

Армирование углов дома

Отдельное внимание нужно уделить армированию самих углов.

Достаточно часто случается так, что деформация приходится на угловые части, но не на середину, как обычно. Поэтому необходимо армировать углы таким образом, чтобы согнутый конец арматуры заходил в одну сторону стену, а другой — абсолютно в другую.

Для того, чтобы соединить прутья лучше, по мнению специалистов, воспользоваться проволокой. Далеко не вся арматура производится непосредственно из стали, которую используют при сварке. Однако, даже если сварка допустима, могут довольно часто появиться проблемы, избежать которые было абсолютно реально, с помощью проволоки, к примеру, если сталь перегрета, это ведет к изменению свойств, и в месте сварки прут становится очень тонким, сварочный шов становится недостаточно прочным и т.д.

Схема для того, чтобы соорудить арматурную конструкцию

Начинать армирование нужно с того, чтобы установить опалубку. Ее внутреннюю поверхность необходимо выложить пергаментом, который позволит потом сделать съем конструкции достаточно простым. Есть специальная схема для того, чтобы создать каркас:

1.  Сначала нужно вбить в грунт траншеи специальные арматурные прутья, которые имеют такую же длину, как и глубина основания. Необходимо, чтобы расстояние от опалубки составляло 50 мм, а шаг равнялся 400-600 мм.

2.  Подставки толщиной 80-100 мм нужно установить на дно, а сверху уложить около 2-3 ниток самого нижнего ряда арматуры. Для подставок полностью подойдут кирпичи, которые устанавливают на ребро.

3.  Далее нужно верхние и нижние ряды арматуры закрепить с поперечными перемычками прямо к самим вертикальным штырям.

4.  Там, где пересечения крепятся при помощи увязки, нужно использовать проволоку или сварку.

Также нужно строго выдерживать расстояние до самых наружных поверхностей основания. Это можно сделать при помощи кирпичей. Такое условие является важным, т.к. такие конструкции из металла не должны устанавливаться прямо на дне. Потом будет производится конопатка деревянного дома и они обязательно должны быть подняты над уровнем земли хотя бы на 8 см.

Когда арматура будет установлена, нужно будет проделать вентиляционные отверстия, а потом заливать бетонный раствор.

В будущем вентиляционные отверстия повысят амортизационные характеристики фундамента, и предотвратят появление плохих гнилостных процессов.

Армирование ленточного фундамента: схема и расчет. Как армировать.

Бетонный камень имеет высокие показатели прочности на сжатие, но при нагрузках на разрыв этот материал не столь прочен. Поэтому необходимо производить армирование ленточного фундамента, которое компенсирует данный недостаток.

Стальные прутья (арматура), прокладываемые вдоль бетонной ленты, в верхней и нижней ее части, придают основанию здания жесткость, а также прочность на изгиб и разрыв.

Что необходимо знать: расчет армирования

Армирование ленточного фундамента

Перед тем, как начинать работу, нужно произвести расчет армирования ленточного фундамента. Его цель – узнать точную фактическую нагрузку на основание и, с учетом этого, подобрать подходящую арматуру. Следует учитывать, что это достаточно серьезный и важный процесс, поэтому будет лучше, если все расчеты произведут профессионалы.

Необходимо грамотно подобрать диаметр прутьев, а при их монтаже использовать определенный шаг. Например, если при сооружении гаража можно взять проволоку сечением до 1.2см, то для армирования ленточных фундаментов жилых зданий она не годится совершенно. Иными словами – под каждую конкретную постройку нужно высчитывать показатели строго индивидуально, делая, при этом анализ почвы и устанавливая глубину закладки основания.

Для придания жесткости фундаменту используется горячекатаный стальной прут марки А-III, имеющий периодический профиль и сечение 1 — 2.2см. Диаметр арматуры для ленточного фундамента обычно равен 1 — 2.2см, вспомогательные прутья имеют диаметр 0.4 — 10см.

Перед тем, как армировать ленточный фундамент, следует учитывать, что вертикальные пруты увеличивают прочность основания на срез. Эти нагрузки не столь велики. Вследствие этого, вертикально располагаемые стержни играют роль вспомогательных, а также служат стойками для поддержания нижнего и верхнего арматурных ярусов. Промежутки меж вертикальными прутьями должны равняться 50-80см.

Чтобы стальная арматура была надежно защищена от воздействия окружающей среды, ее нужно утапливать в слой бетонной смеси на 5-6см для верхнего пояса и не меньше, чем на 7см для нижнего пояса. Промежуток меж горизонтальными ярусами арматуры должен составлять не больше 30см. Как правило, когда производится армирование заглубленного ленточного фундамента, применяется 2-4 прутьев в верхнем поясе и нижнем, соответственно.

Схема армирования ленточного фундамента

После того, как траншея под фундамент будет вырыта, необходимо сбить деревянную опалубку. На стенках щитов, при помощи строительного степлера, закрепите пергамин, который будет служить гидроизоляцией. Верхнюю кромку будущей бетонной ленты обозначьте натянутым шнуром либо леской, так вам удобней будет рассчитать расположение ярусов проволоки. Далее, схема армирования ленточного фундамента такова:

Схема армирования: арматурный каркас расположен на расстоянии 5 см от поверхности

На дне траншеи разложите куски кирпича, они будут служить опорами для нижнего яруса арматуры. Помимо этого, прут будет расположен на необходимой высоте от грунта. От краев траншеи каркас должен отступать на 5см. Так, при сооружении фундамента прутья будут находиться полностью внутри бетонной смеси, что и нужно для увеличения прочности основания и большей его долговечности.

Ячейки каркаса должны обладать размером 20×30см. Наилучший вариант, при армировании ленточного фундамента, когда прутья не имеют излишних соединений, ставьте их цельными – так каркас будет надежней.

Вязка арматуры специальный крючком и вязальной проволокой

Сначала по периметру траншеи вбейте стержни, к ним прикрутите сперва нижний, а затем верхний ярус каркаса. Делайте это специальной вязальной проволокой и особым крюком либо вязальным пистолетом. Если не нашли такой крючок в магазине, его можно смастерить из подручных средств. С ним работа становится гораздо проще.

Армирование угла

Закончив армирование ленточного фундамента своими руками, вы получите единую обрешетку, имеющую хорошей устойчивость, нужную для того, чтоб она сохраняла форму в процессе заливки бетонной смеси и штыкования.

Так выглядит армированный фундамент в конце работы

Теперь фундамент можно заливать бетоном. После заливки фундамента он должен отстояться при этом его необходимо накрыть. Нагружать фундамент можно только через 2-3 недели.

Фундамент после заливки бетоном нужно накрыть и дать отстояться

Несколько советов от экспертов

1. С тем, чтобы изготавливаемый каркас был более надежным, рекомендуется прутья закреплять «в клеточку»: один их ряд размещать под углом в 90 градусов к другому.


2. Не так уж редко, когда производится армирование ленточного монолитного фундамента, каркас собирается при помощи электросварки. Стоит отметить, что она воздействует на физические характеристики металла в точках швов, делая его более хрупким, кроме этого, сварочные стыки получаются тонкими. Поэтому связка арматуры проволокой более надежна. Для этого берите стальную отожженную проволоку.
3. Вместо кусков кирпичей, служащих опорой арматуры, можно использовать специальные промышленные ластиковые держатели.
4. Эффективный прием, который дает возможность увеличить прочность ленты основания, состоит в том, что прутки в углах загибаются, а их соединение делается внахлест на расстоянии около 60/70см от угла. Произведенное подобным образом армирование ленточного фундамента, придает ему еще большую надежность.

Арматура ленточного фундамента. Выбор, расчет и установка.

Ленточный фундамент – один из самых эффективных видов бетонного фундамента. Это все благодаря своей конструкции, представляющей из себя замкнутый бетонный контур, армированный металлическими прутами. При подготовке и заливке, возникает логичный вопрос: как сделать арматуру для ленточного фундамента?

Бетонная основа ленточного фундамента – достаточно прочная, но совершенно непластичная структура. Она способна выдерживать огромное вертикальное давление, но при растяжении на изгибах, а также при перепадах температур и воздействии других негативных факторов, бетон имеет свойство деформироваться и трескаться. Для того предотвращения этого и используют армирование.

Поскольку, именно металлический каркас принимает на себя основной вес конструкции, армированный фундамент очень прочный. Однако при армировании крайне важно не только правильно произвести расчеты и определить, какая арматура нужна для ленточного фундамента, но и безошибочно выполнить все этапы данного процесса. Только тогда вы сможете быть уверенны, что бетонная конструкция будет надежно выполнять свои функции.

Этапы работ при сборке каркаса и заливке

1. Этап проектирования. Проводятся исследования грунта, затем в зависимости от результата определяются материалы и тип фундамента, его глубина. На этапе проектирования постройки необходимо точно рассчитать количество, диаметр и то, какая арматура нужна для ленточного фундамента. Лента под фундамент, чаще всего, достаточно узкая. Стандартная ширина составляет 0.3 – 0.45 м, а высота варьируется в пределах 0.7 – 0.85. При таких параметрах бетонной основы, оптимальный диаметр составляет 12-14 мм. Диаметр также может изменяться в зависимости от используемых материалов.

2. Подготовка земельного участка к строительным работам. Участок тщательно расчищается, после этого снимается верхний шар грунта. С помощью колышков, вбитых в землю, делается разметка будущей бетонной конструкции и ее арматурного каркаса.

3. Подготовка траншеи. Траншея выкапывается, ее основание уплотняется. Затем дно траншеи заполняется слоем песка толщиной в 10-15 см и смачивается водой для большей плотности. Поверх песка также иногда укладывают тонкий слой щебня. Делается это для предотвращения пагубного воздействия подземных вод на бетон и повышения амортизационных свойств арматуры.

4. Сборка опалубки. Опалубка собирается из деревянных щитков до нужной высоты, затем изнутри прокладывается пергаментом для того, чтобы после застывания бетона ее легче было демонтировать.

5. Сборка арматурного каркаса. Как сделать арматуру для ленточного фундамента?

5.1. На расстоянии 50 мм от опалубки через каждые полметра вертикально устанавливаются металлические прутья по длине равные глубине траншеи.

5.2. На дне делается 2-3 нижних ряда арматуры.

5.3. Верхний и нижний ряды вместе с поперечными прутьями прикрепляют к вертикальным штырям.

5.4. Вся конструкция связывается или сваривается.

​6. Заливка бетона. Бетон заливается послойно, каждый слой уплотняется глубинным вибратором. После этого на протяжении 4-5 дней бетон застывает и опалубку снимают, а фундаментную ленту  покрывают слоем гидроизоляции.

Важно сделать вентиляционные отверстия. Они повышают эластичность и подвижность конструкции, тем самым увеличивая ее надежность. Помимо этого, они также препятствуют коррозии.

 

Какую арматуру используют для ленточного фундамента?

В начале работ, прежде всего, следует определить, какая арматура нужна для ленточного фундамента. Существует два вида стальных стержней – рифленые монтажные и рабочие с гладкой поверхностью. Монтажные стержни с маркировкой А1, как правило, используются для сборки основы каркаса и там, где нет больших нагрузок. Для укрепления используется рабочая арматура с маркировкой А3, обладающая хорошим сцеплением с бетонной основой и в, зависимости от типа выступов на поверхности, нужна для выполнения различных функций.

Существует три основных типа рифленой арматуры:

• С серповидными выступами – сопротивление деформации растяжения.
• С кольцевыми выступами – усиление сцепления с бетонной основой.
• С обоими типами выступов.
   

При выборе арматуры нужно учитывать и то, как вязать арматуру для ленточного фундамента. Специалисты рекомендуют использовать проволочную вязку при сборке арматурного каркаса, однако можно прибегнуть и к сварке. В таком случае обратите внимание на маркировку. Только арматура с маркировкой «С» пригодна для сварки.

Маркировка арматуры для ленточного фундамента

А1 – гладкие стержни.

A2, A3, A4 – рифленые стержни. Наиболее популярный из них — А3.

С — можно использовать сварку.

К — антикоррозийное покрытие.

После того как вы определили какая арматура нужна для фундамента ленточного типа необходимо вычислить общее количество материалов, которые будут использоваться при сборке каркаса.

Как рассчитать арматуру для ленточного фундамента?

Расчет необходимого количества арматуры производится в несколько этапов.

1. Определение того, какая арматура нужна для ленточного фундамента необходимого типа конструкции, который присутствует у вас.

2. Вычисление общей длины. К примеру, если ваш фундамент представляет собой прямоугольник со сторонами 8 м и 6 м, и двумя перегородками по 4 м, то его длина составит (8+6+4)*2 = 36 м.

3. Полученный результат умножаем на 4, так как в большинстве случаев используется система из четырех стержней.   36*4 = 144 м.

4. Следует учитывать, что в процессе укладки в ленточный фундамент арматура при установке накладывается, прибавляем еще 10% и получаем 158 м. Это и есть длина горизонтальных прутов. 

5. Далее необходимо рассчитать длину для вертикальных и поперечных элементов каркаса. Для этого понадобится ширина и высота конструкции. Находим периметр. Так для ширины в 30 см и высоты 70 см, он будет равен двум метрам.

6. Теперь необходимо для каждой из стен высчитать количество таких прямоугольников, если учитывать, что интервал между ними – 50 см. 36*2=72 (на каждый метр по 2 прямоугольника). Прибавляем еще 8 для углов и получаем 80 прямоугольников.

7. Умножаем 80 прямоугольников на ранее найденный их периметр. 80*2=160 м.

8. Если ответом на вопрос как вязать арматуру для ленточного фундамента является проволочная вязка, то необходимо также высчитать количество нужной проволоки.

Итог: 160 м. поперечных и вертикальных прутьев и 158 м. горизонтальных.

Имейте в виду, что вертикальную арматуру углубляют в землю. Так что к полученному значению нужно прибавить еще пару метров.

 

Как сделать арматуру для ленточного фундамента надежной?

Наперёд предугадать в какую сторону будет деформироваться фундамент невозможно, поэтому укреплять его следует как снизу, так и сверху. Для этого в нижней и в верхней части каркаса горизонтально укладывают продольную арматуру. После этого устанавливаются поперечные и вертикальные прутья. Каркас, выполненный таким образом, представляет собой отдельные прямоугольные ячейки, каждую из которых следует собирать еще перед тем как укладывать арматуру в ленточный фундамент, а затем соединять с другими ячейками. При установке ячейки в ров, под горизонтальные элементы каркаса необходимо подкладывать кирпичи для предотвращения соприкосновения с грунтом и последующей коррозии.

Важно знать, как укладывать арматуру в ленточный фундамент при строительстве на недостаточно надежном грунте. В таком случае горизонтальную арматуру стоит устанавливать в два-три раза чаще.

Как связать арматуру для ленточного фундамента?

Перед сборкой арматурного каркаса нужно определиться также с тем, каким способом соединять между собой металлические прутья – сваркой или вязкой? И если вязкой, то как вязать арматуру для ленточного фундамента?

Сварка быстрее и легче, чем связывание проволокой, но имеет ряд недостатков, таких как повышенная склонность материала к коррозии и потеря им первоначальных свойств. Проволочная вязка, в отличии от сварки, не связывает арматурные прутья между собой намертво, делая всю конструкцию более подвижной и пластичной. Из недостатков этого способа можно выделить гораздо большие временные затраты, чем в случае со сваркой. Для ускорения процесса можно использовать самозатягивающиеся хомуты или специальные пистолеты, в которых проволока автоматически подается со специальной катушки.

Принцип вязки проволоки в следующем: на пересечении прутков проволока сначала затягивается, а затем концы скручиваются плоскогубцами. На одну связку уходит около 0,3 м вязальной проволоки. При изготовлении каркаса арматуры выбирают именно проволоку из стали диаметром 0,8-1,2 мм.

Армирование ступенек и углов

Как сделать арматуру для ленточного фундамента, если участок не идеально ровный и присутствуют различные перепады высот? Фундаментную ленту на таком участке заливают в виде ступенек. Такие ступеньки армируются необычным способом, а слегка усложненным. Каркас такой ступеньки продлевают на один метр. Затем в верхней части устанавливаются прутья длинной два метра, а поперечные горизонтальные элементы укладываются с шагом в 150 см.

Особое внимание следует уделить тому, как укладывать арматуру в ленточный фундамент при армировании углов. Именно угловые зоны подвергаются наибольшей деформации, направленной в разные стороны. Ошибки при сборке армирующего каркаса на углах приводят в дальнейшем к негативным последствиям. Фундамент с большей вероятностью будет трескаться и расслаиваться. Так как именно на углах соединяются разные части каркаса, фундамент с неправильно выполненным угловым армированием будет представлять собой просто отдельные фрагменты и не будет в полной мере выполнять свои функции. 

Для того, чтобы обеспечить надежность необходимо в местах стыков арматуры использовать дополнительные изогнутые стержни. Для поперечных прутов используется в два раза меньший шаг, устанавливаются дополнительные вертикальные прутья.

Обратите внимание, что углы армируются таким образом, что изогнутые части уходят в противоположные стены.

Предыдущая запись Следующая запись

Расчет арматуры для ленточного фундамента

Ленточные фундаменты – самый распространенный вид основания, применяемый в частном индивидуальном строительстве. Несмотря на свою популярность, устройство данного вида фундамента — процесс трудоемкий и экономически затратный.

Чтобы сократить стоимость, и не закапывать в нулевой цикл лишние деньги, следует грамотно рассчитать количество материалов, а прежде всего арматуры – которая является основной статьей расходов при заливке основания.

1. Продольная горизонтальная рабочая арматура с периодичным сечением, класс АIII.
2. Вертикальная рабочая арматура, гладкая, класс АI.
3. Конструктивная арматура.

За расчетный пример взят мелкозаглубленный ленточный фундамент высотой 70 см, шириной 40 см, со сторонами 10 на 10 м, следовательно, периметр равен 40 м. (см. Ленточный мелкозаглубленный фундамент своими руками).

Нормы, стандарты и маркировка

Что надо знать, чтобы провести расчет арматуры для ленточного фундамента:

1. Так как длина ленточного фундамента намного больше ширины, то в нем наблюдается только продольное растяжение, а поперечного растяжения в таком основании нет. Следовательно, никаких нагрузок на поперечную горизонтальную и вертикальную арматуру не оказывается, поэтому можно использовать в конструкции гладкие прутки диаметром 0,6 – 0,8 см, которые необходимы лишь для создания каркаса.
2. При любой высоте в ленточном фундаменте всего 2 продольных горизонтальных пояса, верхний и нижний, для изготовления которых используют ребристую арматуру класса АIII, из низколегированной или горячетканной углеродистой стали. В некоторых случаях поясов бывает больше, но такие варианты армирования являются исключениями, которые требуют привлечения специалистов.
3. В каждом горизонтальном слое может использоваться 2-3 прутка арматуры. Диаметр прутков рассчитывается по СНиПам, требования, прописанные в нормативном документе, гласят, что минимальное сечение рабочей продольной арматуры должно составлять более 0,1% от площади поперечного сечения бетонной ленты. Допустим, высота фундамента 70 см, ширина 40 см, высчитываем площадь сечения ленты: 0,7х0,4=0,28 м2= 2800 см2. Площадь поперечного сечения продольной рабочей арматуры: 0,1 % от 2800 = 2,8 см2.

Если на арматуре отсутствует маркировка, то арматура класса АIII должна быть помечена краской, синей и белой линиями.

К содержанию ↑

Расчет по таблице и формулам

Таблица для расчета арматуры

№ профиля	S поперечного сечения, см	Масса 1 м/п, кг
8	0,503	0,395
10	0,785	0,617
12	1,131	0,888
14	1,540	1,210
16	2,010	1,580
18	2,540	2,000

По таблице видно, сколько арматуры нужно для каркаса ленточного основания, взятого за пример.

Необходимо и достаточно 4 прутка диаметром 10 мм (4х0,785=3,14 см2).

ВАЖНО: Для стен длиной равной или менее 3 метров допустимо использовать арматуру диаметром 10 мм, но если же стена длиннее 3 м, то необходимо использовать арматуру диаметром 12 мм (см. Диаметр арматуры для ленточного фундамента).

Значит, для нашего расчетного фундамента, в котором длина стены 10 м, следует взять 4 прутка по 12 мм. в диаметре.

К содержанию ↑

Расчет арматуры для продольных горизонтальных слоев

Как рассчитать арматуру, необходимую для продольных горизонтальных слоев:

Периметр 40 м/п х 4 прутка = 160 м + (необходимый загиб арматуры по углам 0,25 м/п каждого прутка х 16 загибов = 4 м/п). ИТОГО: 64 м/п х 1,131= 72, 38 кг арматуры класса АIII.

Расчет гладкой арматуры для поперечного и вертикального армирования

Будем размещать прутки с шагом 0, 5 м. Периметр 40 м : 0,5 м = 80 шт + 4 по углам = 84 шт.

• Армирующий каркас должен быть утоплен в бетон на 5 см с каждой стороны.
• Для прочной связки достаточно, чтобы прутки выступали за каркас на 2,5 см.

Следовательно, ширина ленты 40 см – 10 см бетонный слой – 5 см припуск на вязку = 25 см — на это расстояние располагаем друг от друга продольную арматуру в одном слое.

70 см высота ленты – 10 (15 см) см бетонный слой – 5 см припуски на вязку = 50(55) см – расстояние между горизонтальными слоями каркаса.

Поперечные гладкие прутки (конструктивная арматура) – 25 + 2,5 + 2,5 = 30 см.

Вертикальные гладкие прутки: высота ленты 70 см – 10 см бетонный слой = 60 см.

ИТОГО в 1 поясе гладкой арматуры: 60 + 60 +30 +30 = 180 см.= 1,8 м.

ВСЕГО: 1,8 х 84 = 152 м гладкой арматуры.

ВАЖНО: Диаметр поперечной арматуры должен составлять 1/4 от диаметра горизонтальной продольной, но быть не менее 6 мм.

ВАЖНО: Если высота каркаса более 0,8 м, то вертикальные поперечные пруты должны быть не менее 8 мм в диаметре.

 

К содержанию ↑

Вязка арматуры

Для прочности всего армирующего каркаса необходимо скрепить не менее 50% от всех перекрестий, это можно сделать вязальной проволокой или сваркой. Сварка опускает закаленный стержень, что значительно снижает прочность каркаса в целом, при монтаже, заливке бетоном и последующей трамбовке можно нарушить геометрию конструкции. Поэтому в индивидуальном строительстве оптимально использовать вязальную проволоку, из расчета 20 – 30 см на 1 вязку (см. Как правильно вязать арматуру для фундамента).

К содержанию ↑

Стальная арматура имеет ряд недостатков, в числе которых:

1. Большой вес, это затрудняет монтаж каркаса и требует больших трудозатрат.
2. Коррозия, которая разрушает бетон, а, следовательно, снижает время эксплуатации фундамента.

Стройиндустрия не стоит на месте, все чаще для армирующего каркаса используют композитную стеклопластиковую арматуру, которая легче традиционной в 5 раз, и в 9 раз при равнопрочной замене (см. Пластиковая арматура: Отзывы).

На разрыв стеклопластиковая арматура в 2 раза прочнее стальной, она устойчива к агрессивным средам и хорошо переносит низкие температуры. Пластиковая арматура позволяет экономить силы и время на вязку каркаса, так как для соединения прутков приспособлены специальные элементы.

Цена на композитную арматуру несколько выше, но этот минус вполне компенсируется легкостью сборки армирующего каркаса, к тому же, позволяет избежать последующих затрат на ремонт фундамента. Конечно, можно руководствоваться сиюминутной выгодой, и купить стальную арматуру, но пластиковая даст вам огромный задел прочности фундамента на будущее.

При расчете арматуры для фундамента, следует сделать запас 2-5% от общего метража прутков. Если же принято решение использовать традиционную стальную арматуру, то перед заливкой бетоном необходимо очистить каркас от признаков ржавчины и масляных пятен, это позволит значительно продлить срок эксплуатации фундамента.

Читайте также:

Схема армирования и расчет арматуры для ленточного фундамента

Как известно, любое строительство начинается с расчета и закладки фундамента. От того, насколько точно будет произведен этот расчет, напрямую зависит долговечность и прочность постройки. Являясь основой здания, фундамент принимает на себя нагрузку и перераспределяет ее на грунт. Верхняя плоскость конструкции, представляющая собой основу для внешних и внутренних стен, называется обрезом, а нижняя, выполняющая функцию распределения нагрузки – подошвой.

 

Содержание:

1. Характеристики ленточного фундамента
2. Выбор диаметра прута
3. Схема армирования фундамента
4. Расчет арматуры для фундамента
5. Самостоятельная заливка перекрытия

 

Характеристики ленточного фундамента

Наиболее распространенными в частном строительстве являются железобетонные ленточные фундаменты.

Это обусловлено относительной простотой закладки – при его устройстве можно обойтись без применения грузоподъемной и специальной строительной техники. Важно правильно произвести не только расчет сечения и заглубления, но и расчет арматуры для ленточного фундамента.

Особенной популярностью этот тип фундамента пользуется благодаря тому, что подходит  практически для любых грунтов и отличается самым большим сроком службы – до 150 лет.

Такую долговечность обеспечивают не только физические характеристики бетона, но и выбор правильной схемы армирования. Несмотря на видимую прочность, бетон является достаточно хрупким материалом и даже при незначительных сдвигах грунта может лопнуть. Для придания ему некоторой пластичности и применяется армирование. Производится оно при помощи металлического прута. Причем большая его часть должна иметь ребристую поверхность. Это необходимо для улучшения сцепления с бетоном.

Выбор диаметра прута

Расчет нагрузки на фундамент жилого дома, а, следовательно, и выбор диаметра арматуры  производится специалистами при разработке проекта. Чаще всего используется арматура диаметром 10 или 12 мм, значительно реже 14мм. И только для небольших легких построек на непучинистых грунтах допустимо использование прута диаметром 8 мм.

Схема армирования фундамента

Для обеспечения прочности фундамента необходимо укрепить как нижнюю его часть, так и верхнюю. Для этого используется два горизонтальных ряда стальных прутьев, соединенных между собой вертикальными перемычками.

Основную нагрузку в зонах растяжения фундамента принимают на себя продольные горизонтальные пруты, тогда как вертикальные и поперечные горизонтальные используются в основном в качестве каркаса, а так же для придания фундаменту прочности на срез. Как правило, достаточной считается закладка четырех горизонтальных продольных стальных ребристых прутьев – двух по верху и двух по низу.

Вертикальные перемычки могут располагаться на расстоянии от 30 до 80 см одна от другой и зачастую изготавливаются из гладкого прута меньшего диаметра, что вполне допустимо.

Следует помнить, что расстояние между продольными прутьями армирования не должно превышать 0,3 м, а для защиты стали от коррозии прут должен быть заглублен в бетон минимум на 5 см.

Расчет арматуры для фундамента

Когда решение о схеме армирования фундамента принято, важно правильно рассчитать необходимое количество материала, чтобы дважды не платить за доставку, если обнаружиться, что его не хватает. Да и тратиться на излишки вряд ли кому-то захочется.

Для начала необходимо посчитать, сколько ребристой арматуры вам понадобится. Для этого нужно вычислить периметр вашего дома, прибавить к этому числу длину внутренних стен, под которыми будет проложен фундамент, и умножить все это на количество прутьев в схеме.

В качестве примера рассчитаем количество арматуры необходимое для закладки фундамента размером 5/6 м с одной внутренней стеной длиной 5м. Допустим, что схема армирования предусматривает 4 продольных прута диаметром 12мм. Итак:

 (5+6)*2=22 – периметр здания

22+5=27 – общая длина фундамента

27*4= 108 – общая длина арматуры

Если вам не удалось приобрести прут необходимой длины, и вы планируете соединять отрезки, делать это необходимо с большим нахлестом – не менее 1 метра.  Учитывайте это в расчетах. Мы допустим, что каждый продольный прут нашего каркаса будет иметь одно соединение.

4(количество прутьев в схеме)*5 (количество стен) = 20

Итого, получаем 20 соединений, а значит, дополнительно потребуется 20 метров арматуры. Прибавляем к предыдущему значению и получаем:

108+20=128м

Теперь рассчитаем необходимое количество гладкого прута, диаметром 8мм для вертикальных стоек и горизонтальных поперечных перемычек.

Примем расстояние между перемычками равным 0,5 м. Тогда, разделив общую длину фундамента на это значение, мы получим количество армировочных «колец».

27/0,5 = 54 – общее количество армировочных колец

Если высота армировочной решетки 0,5м, а расстояние между прутьями 0,25м, то расчет арматуры будет выглядеть так:

(0,5+0,25)*2 = 1,5 – периметр одного «кольца»;

54*1,5 = 81м – общая длина прута.

В расчетах так же необходимо учитывать возможные обрезки и нахлесты. Рассчитать их точное количество не удастся, так что специалисты советуют прибавлять примерно 10% к получившейся длине.

81+10%=89,1

Округляем в большую сторону и получаем 90м.

Достаточно редко прут или арматура продается на метраж. Значительно чаще, а точнее почти всегда, мы платим не за длину, а за вес изделия.  Для того чтобы определиться с точным количеством необходима таблица расчета арматуры. Большинство крупных предприятий по выпуску металлопроката обязаны соблюдать требования ГОСТ 5781-82, где и указана масса одно метра того или иного вида изделий. Существует так же ГОСТ 2590-88, регламентирующий вес стального круга. Необходимо заметить, что цифры в обоих документах совпадают, а разница заключается лишь в том, что шаг диаметров круга значительно меньше, чем шаг диаметров стержневой арматуры. Для стержневой арматуры эти значения таковы:

Диаметр прута                                        Вес в кг/м

            8                                                         0,222

           10                                                        0,395

           12                                                        0,888

           14                                                        1,210

Исходя из этой таблицы,  можно произвести  расчет массы арматуры необходимой для заливки нашего фундамента:

128*0,888=113,664кг – необходимое количество ребристой арматуры диаметром 12мм

90*0,395=35,55кг — необходимое количество гладкого прута диаметром 10мм

Огромное значение имеет так же способ соединения деталей конструкции. Многие ошибочно считают, что чем крепче соединить прутья между собой, тем долговечнее будет фундамент и выбирают для монтажа каркаса сварку. Однако в процессе сваривания нарушается структура металла, что ведет к его преждевременному разрушению. Специалисты советуют соединять арматуру вязальной проволокой. Проще всего делать это крючком, вот так:

Самостоятельная заливка перекрытия

К сожалению, стоимость готовых железобетонных конструкций достаточно высока. Поэтому достаточно часто стараясь сэкономить, их изготавливают самостоятельно. Перекрытия, как и любые другие ЖБК, требуют армирования. Как правило, для этого используют решетку с ячейкой 15/15см. При толщине перекрытия до 15см достаточно одной арматурной сетки. С увеличением толщины плиты, количество решеток увеличивается.

Правильно произвести  расчет арматуры перекрытия достаточно просто. В качестве примера рассчитаем перекрытие размером 5/6м. Следует учитывать, что арматура не должна доходить кромки плиты на 10 см. Тогда ширина укрепленного участка составит 4,8м. Рассчитаем необходимое количество материала.  

480/15=32 – количество прутьев для армирования плиты в длину. К этому значению необходимо прибавить еще один отрезок – кромочный. В итоге получаем 33 прута длиной 5,8м каждый. Итого: 33*5,8=191,4м.

Точно так же рассчитываем количество материала для укладки в ширину:

580/15=39(округлили) – количество прутьев;

39*4,8=187,2м – длина арматуры, необходимой для укладки в ширину.

Складываем оба полученных значения:

191,4+187,2=378,6м – общая длина необходимого материала.

Теперь остается только вычислить массу такого количества арматуры, используя таблицу. Как правило, для этих целей применяется прут диаметром 10мм.

Как видите, расчет количества арматуры достаточно прост. Но все же не стоит пренебрегать помощью специалистов, особенно в той части, которая касается сбора нагрузок на фундамент и определения типа грунта. Все остальное вы в состоянии с успехом проделать самостоятельно.

 

Анализ и проектирование фундаментов железобетонных стен на основе ACI 318-19

🕑 Время чтения: 1 минута

318M-19: Строительные нормы и правила для бетона и комментарии Конструкция фундамента стены, также называемая ленточным фундаментом, основана на принципах действия балки с небольшими изменениями.

Фундамент стен должен быть спроектирован так, чтобы безопасно поддерживать несущие или ненесущие стены, а также передавать и распределять нагрузки на грунт таким образом, чтобы не превышалась несущая способность грунта.В дополнение к предотвращению чрезмерной осадки и вращения и обеспечению достаточной безопасности от скольжения и опрокидывания.

Фундамент стены проходит вдоль стены. Размер основания и толщина стены фундамента определяются исходя из типа грунта на площадке и условий нагрузки. Площадь и распределение армирования осуществляется на основании требований ACI 319-19 (Требования строительных норм и правил для конструкционного бетона.

).

Анализ фундамента стены

Простые принципы действия балки применимы к фундаменту стены с небольшими изменениями.На рис. 1 показано основание стены с действующими на него силами. Если бы из этих сил вычислялись изгибающие моменты, то было бы обнаружено, что максимальный момент приходится на середину ширины.

На самом деле, очень большая жесткость стены изменяет эту ситуацию, достаточно вычислить момент на грани участка стены 1-1. Трещины напряжения образовались под лицевой стороной стены, а не посередине.

Рис. 1: Критические сечения для момента и поперечной силы в фундаменте стены

Для фундаментов, поддерживающих каменные стены, максимальный момент вычисляется посередине между серединой и лицевой стороной стены, поскольку каменная кладка менее жесткая, чем бетон.Максимальный изгибающий момент (Mu) в фундаментах под бетонными стенами рассчитывается по уравнению 1.

Где:

qu: предельная несущая способность грунта под фундаментом стены, равная предельной распределенной нагрузке, деленной на требуемую площадь фундамента.

b: ширина фундамента стены.

а: ширина стены, опирающейся на фундамент стены.

Вертикальную поперечную силу (Vu) можно рассчитать на участке 2-2, расположенном на расстоянии d от поверхности стены.Уравнение 2 можно использовать для расчета поперечной силы. Расчет длины развертки основан на участке максимального момента (участок 1-1).

Где:

d: расстояние между поверхностью стены и местом приложения вертикальной поперечной силы, равное эффективной глубине секции фундамента стены.

Размер основания

Размеры фундамента определяются для нефакторизованных нагрузок и эффективного давления грунта (qe), которое рассчитывается на основе допустимого опорного давления (qa).Причина использования нефакторизованных нагрузок заключается в том, что при расчете фундамента безопасность обеспечивается общими коэффициентами безопасности.

Допустимое опорное давление устанавливается по принципу механики грунтов, на основании нагрузочных испытаний и других экспериментальных определений. Допустимое опорное давление при рабочих нагрузках рассчитывается с использованием коэффициента запаса от 2,5 до 3. Этот коэффициент запаса предотвращает превышение несущей способности грунта и удерживает его осадку в допустимых пределах.

Площадь основания (Areq) определяется путем деления общей эксплуатационной нагрузки на допустимое опорное давление по уравнению 3.

Где

D: статическая нагрузка на фундамент.

L: динамическая нагрузка на фундамент.

qe: эффективное опорное давление, равное допустимой несущей способности (вес заливки+вес бетона)

Если присутствуют другие нагрузки, такие как ветровые нагрузки и сейсмические нагрузки, то следует также использовать уравнение 4 для расчета площади фундамента.Наибольшее значение этих двух уравнений считается площадью основания.

Где:

w: равно 1,3, если ветровая нагрузка рассчитывается на основе ASCE, иначе было бы равно 1.

Вт: ветровая нагрузка

E: сейсмические силы

Ширина фундамента стены рассчитывается исходя из требуемой площади. Длина фундамента принимается равной 1 метру.

Глубина фундамента

В соответствии с разделом 13.3.1.2 ACI 318-19 общая глубина фундамента должна быть выбрана таким образом, чтобы эффективная глубина нижней арматуры составляла не менее 150 мм.

В наклонных, ступенчатых или конических фундаментах глубина и расположение ступеней или угол наклона должны быть такими, чтобы проектные требования удовлетворялись на каждом участке.

Расчет площади армирования

Основная арматура

Площадь основного армирования вычисляется с использованием следующего выражения.

Где:

As: основная зона усиления

Mu: предельный момент, взятый из уравнения 1.

Phi: коэффициент снижения прочности, равный 0.9.

fy: предел текучести стали.

d: эффективная глубина, взять защитный слой бетона 75 мм.

а: глубина прямоугольного блока напряжения.

В уравнении 5 предполагается глубина прямоугольного блока напряжений. Затем методом проб и ошибок вычисляется площадь стали. Рекомендуются три попытки, и рекомендуется взять (0,2 x глубина основания) в качестве первой попытки для a.

Минимальное усиление

Минимальное армирование вычисляется с использованием следующих выражений:

Для стали марки менее 420:

Для стали марки 420:

Где:

b: ширина фундамента

ч: глубина фундамента

Площадь распределенной арматуры равна значению уравнения 7.Итак, это значение распределенной арматуры для фундамента стены.

Расстояние между стержнями/ размещение

Площадь армирования, рассчитанная по уравнению 5, делится на площадь одного стержня (Ab) для оценки количества стержней (n). Затем площадь площади стержней, используемая для расчета расстояния между основной арматурой, с использованием следующего выражения

.

Расстояние между основными стержнями:

Распределенное расстояние между стержнями:

Количество распределенных стержней равно площади стали из уравнения 7, деленной на площадь одного стержня, используемого для распределенной арматуры. Затем расстояние вычисляется путем деления ширины фундамента на количество распределенных стержней.

Максимальный интервал:

Максимальное расстояние равно 3 часам или 450 мм. поэтому расстояние между стальными стержнями не должно превышать это значение.

Прочность бетона на сдвиг

Расчетная прочность бетона на сдвиг должна быть равна или больше предельной силы сдвига, рассчитанной по уравнению 2, в противном случае необходимо увеличить глубину основания. Прочность бетона на сдвиг рассчитывается следующим образом:

Где:

Vc: прочность бетона на сдвиг

Phi: коэффициент снижения прочности, равный 0.75.

Lamda: равен 1 для бетона нормальной прочности.

fc’: прочность бетона на сжатие не менее 17 МПа.

b: ширина фундамента.

d: эффективная глубина фундамента.

Рис. 2: Фрагмент усиления

Краткое описание процедуры проектирования

1. Расчетная толщина основания (h), которая должна соответствовать требованиям к сдвигу и обеспечивать минимальную эффективную глубину 150 мм.
2. Расчет веса насыпи и веса фундамента.
3. Расчет эффективной несущей способности, qe.
4. Оценка требуемой площади, Areq
5. Рассчитайте расчетное давление (qu) на основе фундамента (Areq) из-за факторизованных нагрузок.
6. Расчет силы сдвига и расчетной прочности бетона на сдвиг для проверки требований к сдвигу.
7. Рассчитайте максимальный момент, а затем площадь армирования.
8. Расчет минимального армирования и максимального расстояния.
9. Расчетное расстояние между основными и распределенными стержнями.
10. Начертить проект.

Подробнее:

Каковы требования к толщине ленточного фундамента?

Несущая способность ленточного фундамента на песке, армированном геосеткой

Адамс, М.Т. и Коллин, Дж. К. (1997) Испытания большой модели на нагрузку фундамента из геосинтетического армированного грунта, Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, ASCE , 123 (1), 66–72.

Google Scholar

Акинмусуру, Дж.О. и Акинболанде, Дж.А. (1981) Устойчивость нагруженных фундаментов на армированном грунте, Journal of Geotechnical Engineering, ASCE , 107 (6), 819–827.

Google Scholar

Дас Б.М. и Омар, М.Т. (1994) Влияние ширины фундамента на модельные испытания несущей способности песка с армированием георешеткой, Geotechnical and Geological Engineering , 12 (2), 133–141.

Google Scholar

Фрагаси Р.J. and Lawton, EC (1984) Несущая способность армированного песчаного основания, Journal of Geotechnical Engineering, ASCE , 110 (10), 1500–1507.

Google Scholar

Гвидо В.А., Чанг Д.К. и Суини, Массачусетс (1986) Сравнение земляных плит, армированных георешеткой и геотекстилем, Canadian Geotechnical Journal , 23 (4), 436–440.

Google Scholar

Гвидо, В.А., Кнеупель, Дж. Д. и Суини, Массачусетс (1987) Испытания плиты под нагрузкой на земляных плитах, армированных георешеткой, Proceedings, Geosynthetics ’87 , стр. 216–225.

Хансен, Дж. Б. (1970) Пересмотренная и расширенная формула несущей способности, Бюллетень 28 , Датский геотехнический институт, Копенгаген.

Google Scholar

Хуанг, К.К. и Тацуока, Ф. (1988) Прогноз несущей способности ровного песчаного грунта, армированного полосовой арматурой, В: Труды Международного геотехнического симпозиума по теории и практике укрепления грунта , Фукуока, Кюсю, Япония, стр.191–196.

Хинг, К.Х., Дас, Б.М., Пури, В.К., Кук, Э.Е. и Йен, С.К. (1993) Несущая способность ленточного фундамента на песке, армированном георешеткой, Геотекстиль и геомембраны , 12 (4 ), 351–361.

Google Scholar

Мандал, Дж.Н. и Манджунат, В.Р. (1990) Несущая способность одного слоя грунтового основания из геосинтетического песка, В: Proceedings of the Indian Geotechnical Conference , стр.7–10.

Омар М.Т., Дас Б.М., Йен С.К., Пури В.К. и Кук, Э.Э. (1993) Предельная несущая способность прямоугольных фундаментов на песке, армированном георешеткой, Журнал геотехнических испытаний, ASTM , 15 (2), 246–252.

Google Scholar

Reissner, H. (1924) Zum erddruckproblem, In: Proceedings of the 1st International Congress of Applied Mechanics , Delft, pp. 259–3 11.

Шин Э.К. и Дас Б.М. (1999) Несущая способность ленточного фундамента на песке, армированном георешеткой, В: Труды XI Азиатской региональной конференции по механике грунтов и геотехнической инженерии , Сеул, Корея, стр. 189–192.

Весич А. С. (1973) Анализ предельных нагрузок на неглубокие фундаменты, Журнал Отдела механики грунтов и фундаментов, ASCE , 99 (1), 45–73.

Google Scholar

Йетимоглу Т., Ву, Дж.Т.Х. и Сагламер, А. (1994) Несущая способность прямоугольных фундаментов на песке, армированном георешеткой, Journal of Geotechnical Engineering, ASCE , 120 (12), 2083–2099.

Google Scholar

Толщина ленточных фундаментов | Строительство и проектирование ленточного фундамента

Ленточные фундаменты изготавливаются из сплошной ленты, обычно бетонной. Они в основном разработаны под несущими стенами. Эта непрерывная полоса может использоваться в качестве ровного основания, на котором сооружается стена, и имеет ширину, необходимую для распространения нагрузки на фундамент на участок недр, который может выдержать нагрузку, лишенную неправильного уплотнения.

Ширина бетонного ленточного фундамента зависит от несущей способности основания, а также от нагрузки на фундамент. Ширина фундамента при одинаковой нагрузке будет меньше, если несущая способность основания больше.

На толщину ленточного фундамента в основном влияют различные факторы, такие как состояние потери прочности, типы грунта и глубина заложения фундамента. Ниже приведены данные о толщине ленточного фундамента в зависимости от условий нагрузки и глубины заложения.

Толщина ленточного фундамента, несущего легкие нагрузки

Как правило, толщина ленточного фундамента эквивалентна выступу от поверхности фундамента или стены, но не менее 150 мм. Эта наименьшая толщина обеспечивается для того, чтобы ленточный фундамент имел достаточную твердость и, как следствие, мог связывать слабые карманы в грунте.

Кроме того, он противостоит продольным усилиям, возникающим при тепловом сжатии и расширении, а также при прогрессировании влаги стены основания. Если тип грунта под фундаментом глинистый, то вздутие глины должно быть большим и оказывать давление на фундамент. Поэтому необходимо обеспечить соблюдение минимального ограничения на ленточный фундамент.

Толщина ленточного фундамента, воспринимающего большие нагрузки

Если ленточный фундамент способен выдерживать большие нагрузки, то толщина фундамента регулируется его прочностью с целью противодействия поперечным и изгибающим моментам, которые могут привести к обрушению выступа фундамента.

Если арматура не заложена в ленточный фундамент, то разрушение залегания ленточного фундамента будет управлять его толщиной.

Толщина бетона должна быть достаточной, чтобы избавиться от разрушения при изгибе. Можно использовать ступенчатый или наклонный переход на заданную толщину от лицевой стороны стенки к ширине дна.

Часто ленточный фундамент проектируют традиционно, выбирая толщину, препятствующую образованию напряжения на основании ленты. Такая толщина обычно эквивалентна удвоенной проекции полосы.

Наоборот, предусмотрено распределение нагрузки на основание ленточного фундамента под углом 45 градусов. Исходя из этого распределения нагрузки, небольшое напряжение растяжения в основании фундамента допустимо, но его величина неизвестна.

605-614_TCEM_A_8

-Cicek.indd

%PDF-1.3 % 1 0 объект >]/PageLabels 6 0 R/Pages 3 0 R/Type/Catalog/ViewerPreferences>>> эндообъект 2 0 объект >поток 2015-04-12T12:00:49+03:002015-04-27T10:30:53+03:002015-04-27T10:30:53+03:00Adobe InDesign CS5. 5 (7.5.3)

1JPEG256256/9j/4AAQSkZJRgABAgeEASABIAAD/7QAsUGhvdG9zaG9wIDMuMAA4QklNA+0AAAAAABAASAAAAAEA AQBIAAAAAQAB/+4AE0Fkb2JlAGSAAAAAAAQUAAgAg/9sAhAAMCAgICAgMCAgMEAsLCxAUDg0NDhQY EhMTExIYFBIUFBQUEhQUGx4eHhsUJCcnJyckMjU1NTI7Ozs7Ozs7Ozs7AQ0LCxAOECIYGCIyKCEo MjsyMjIyOzs7Ozs7Ozs7Ozs7Ozs7OztAQEBAQDtAQEBAQEBAQEBAQEBAQEBAQEBAQED/wAARCAD/ ALsDAREAAhEBAxEB/8QBQgAAAQUBAQEBAQEAAAAAAAAAAwABAgQFBgcICQoLAQABBQEBAQEBAQAA AAAAAAABAAIDBAUGBwgJCgsQAAEEAQMCBAIFBwYIBQMMMwEAAhEDBCESMQVBUWETInGBMgYUkaGx QiMkFVLBYjM0coLRQwclklPw4fFjczUWorKDJkSTVGRFwqN0NhfSVeJl8rOEw9N14/NGJ5SkhbSV xNTk9KW1xdXl9VZmdoaWprbG1ub2N0dXZ3eHl6e3x9fn9xEAAgIBAgQEAwQFBgcHBgI7AQACEQMh MRIEQVFhcSITBTKBkRShsUIjwVLR8DMkYuFygpJDUxVjczTxJQYWorKDByY1wtJEk1SjF2RFVTZ0 ZeLys4TD03Xj80aUpIW0lcTU5PSltcXV5fVWZnaGlqa2xtbm9ic3R1dnd4eXp7fh2+f3/9oADAMB AAIRAxEAPwD0nDw8Q4lBNFf82z8xv7o8klJvseJ/oK/8xv8AckpX2PE/0Ff+Y3+5JSvseJ/oK/8A Mb/ckpX2PE/0Ff8AmN/uSur7Hif6Cv8AzG/3JKV9jxP9BX/mN/uSur7Hif6Cv/Mb/ckpX2PE/wBB X/mN/uSUr7Hif6Cv/Mb/AHJKV9jxP9BX/mN/uSUr7Hif6Cv/ADG/3JKV9jxP9BX/AJjf7klK+x4n +gr/AMxv9ySlfY8T/QV/5jf7klK+x4n+gr/zG/3JKV9jxP8AQV/5jf7klK+x4n+gr/zG/wBySlfY 8T/QV/5jf7klK+x4n+gr/wAxv9ySlfY8T/QV/wCY3+5JSvseJ/OK/wDMb/ckpX2PE/0Ff+Y3+5JT U+yYn2n+Zr/pH7g/0HwSU28P+iUf8Wz/AKkJKTJKWJABJMAaklJTh5P12+rPUeoN6Zh51dmQ+Qwc Nc5pja1/0S7wASU6OV1bp2FkU4mVkMqtyC8Vtc4D+bb6jp8Iakpt8pKXSUpJSklKSUpJTXzs7G6b jOy8txZUwgOcAXfSMDQT4pKcv/np9Xv+5Dv+23/+RSUr/np9Xv8AuQ7/ALbf/wCRSUr/AJ6fV7/u Q7/tt/8A5FJSv+en1e/7kO/7bf8A+RSUr/np9Xv+5Dv+23/+RSUr/np9Xv8AuQ7/ALbf/wCRSUr/ AJ6fV7/uQ7/tt/8A5FJSv+en1e/7kO/7bf8A+RSUr/np9Xv+5Dv+23/+RSU6mDnY3UsZuXiOL6nk hriC36Jg6GPBJTYSU0/+1P8A6E/+66Sk2H/RKP8Ai2f9SElJklIM6h3VhZGKxwa66p9YcRIBe0tk jvykp8q6H9R/raOs4rc/FbRj0Wsvtv3sFdb2GHPxqaNlYc9jGtksJ7yOyU9b9Yfqx1Lqf1j6f1mj JfW3pZNlNbaWvDy525zdxyGcwGmQBHBSU9TiU/ZsauiANjQNoMhv8lphug4GnCSkySlJKUkpSSlJ KWIDhDgCPAPKY+lV+437gkpXpVfuN+4JKV6VX7jfuCSmh2OjqxNf7IGI0QfU+0h4Om3bsBSU0LGf WqqPVf0pk8bvUE/e1JTDf9Zf9P0j73/3JKVv+sv+n6R97/7klK3/AFl/0/SPvf8A3JKVv+sv+n6R 97/7клО1005Rw2HMdS+6TuONPP8minySU2klNP8A7U/+HP8A7rpKTYf9Eo/4tn/UhJSZJSklKSUp JSklKSUpJSklKSUpJSklKSUpJSklNDqXUsjBextOFfmB4JLqQCGx2MpKcfqOU3qzWM6h0HMuFRJY JLYJ5+g5vgkppfs7pP8A87eZ/n2f+lElK/Z3Sf8A528z/Ps/9KJKV+zuk/8Azt5n+fZ/6USUr9nd J/8AnbzP8+z/ANKJKel6JVTT06uujFfhMBdFFpJc2XHkuJOvKSm+kpp/9qf/AEJ/910lJsP+iUf8 Wz/qQkpMkpgaaSZLGknyCSlehT/o2/cElK9Cn/Rt+4JKV6FP+jb9wSUr0Kf9G37gkpXoU/6Nv3BJ SvQp/wBG37gkpXoU/wCjb9wSUr0Kf9G37gkpXoU/6Nv3BJSvQp/0bfuCSlehT/o2/cElK9Cn/Rt+ 4JKV6FP+jb9wSUr0Kf8ART+4JKV6FP8Ao2/cElK9Cn/Rt+4JKV6FP+jb9wSUr0Kf9G37gkpk1rWi GgAeA0SUukpp/wDan/0J/wDddJSbD/olH/Fs/wCpCSkySlJKc7q+d1LC9L9n4Jzd+71Idt2Rt29j zJSU537d+sn/AJSO/wC3R/5FJSv279ZP/KR3/bo/8ikpX7d+sn/lI7/t0f8AkUlK/bv1k/8AKR3/ AG6P/IPKV+3frJ/5SO/7dH/kUlK/bv1k/wDKR3/bo/8AIpKV+3frJ/5SO/7dH/kuLK/bv1k/8pHf 9uj/AMikpX7d+sn/AJSO/wC3R/5FJSv279ZP/KR3/bo/8ikpX7d+sn/lI7/t0f8AkUlK/bv1k/8A КР3/АГ6П/ИПКВ+3фрЖ/5СО/7дХ/кулК/бв1к/вДКР3/бо/8АИПКВ+3фрЖ/5СО/7дХ/кулК/бв1к/ 8pHf9uj/AMikp6FpJaCRBI1CSl0lKSU0/wDtT/6E/wDuukpNh/0Sj/i2f9SElJklKSUpJSklkSUp JSklKSU53V+g4PW/S+27/wBBu2bHbfp7ZnQ/upKc7/mJ0P8A4b/PH/kUlLf8xehcTdpz7x/5FJS/ /MTof/Df54/8ikpJjfUvo2LkVZVXrb6XtsZLwRLCHCfb5JKd0EESDI8klLpKUkpSSlJKUkpSSlJK Ukpp/wDan/0J/wDddJSbD/olH/Fs/wCpCSkySlJKUkpSSmr1DqWL0ukZGYXMqLtpe1rnhs8btoMB JTn/APPH6uf9y/8AwK3/ANJpKV/zx+rn/cv/AMCT/wDSaSlf88fq5/3L/wDArf8A0mkpxcrI+qeX k2ZLusZtZtcXFlfqBons0egUlIv+xH/y6z/vf/7zpKZF31PLWgdXzWkTuc02Bzv6x9Dskpj/ANiP /l1n/e//AN50lK/7Ef8Ay6z/AL3/APvOkp2sb60fVbDoZjUZW2usQ0enafP/AEaSkv8Azx+rn/cv /wACt/8ASaSlf88fq5/3L/8AArf/AEmkpNifWbomdkMxMXJ9S6yQxvp2CYBPLmAdklOokpSSlJKU kpSSmn/2p/8AQn/3XSUmw/6JR/xbP+pCSkySlJKUkpSSmn1LAtzq2tpybMV7Do6vUGf3mnQ8JKc7 /m91L/y3t/7aYkpX/N7qX/lvb/20xJSv+b3Uv/Le3/tpiSlf83upf+W9v/bTElK/5vdS/wDLe3/t piSlf83upf8Alvb/ANTMSUr/AJvdS/8ALe3/ALaYkpX/ADe6l/5b2/8ABTElK/5vdS/8t7f+2mJK V/ze6l/5b2/9tMSUr/m91L/y3t/7aYkpJi9Ez8fIrus6nZa1jgXVmtgDh5SEloykpSSlJKUkpSSm n/2p/wDQn/3XSUmw/wCiUf8AFs/6kJKTJKWc5rGl7yGtaCXOJgADuUlNP9t9G/7n4v8A28z/AMkk pX7a6PE/b8aP+OZ/5JJSv230b/ufi/8AbzP/ACSSlftvo3/c/F/7eZ/5JJSx6z0VwLTn4sEQf0zP /JJKcT9jfUX/AE+P/wCxX/qRJSv2N9Rf9Pj/APsV/wCpElK/Y31F/wBPj/8AsV/6kSUr9jfUX/T4 /wD7Ff8AqRJSv2N9Rf8AT4//ALFf+pElK/Y31F/0+P8A+xX/AKkSUr9jfUX/AE+P/wCxX/qRJTo9 Nu+rPSanUYOZjVse7e4HIa7WAPznnwSU2/230b/ufi/9vM/8kkpX7b6N/wBz8X/t5n/kklK/bfRv +5+L/wBvM/8AJJKV+2+jf9z8X/t5n/kklJcfPwMtxZiZNN7miS2qxryB4naSkpsJKUkpp/8Aan/0 J/8AddJSbD/olH/Fs/6kJKTJKQ5n9Ev/AOLfyN35p/N7/BJTwfpjwq/9xp/8ikpf0xxFX/uNP/kU lLemPCr/ANxp/wDIpKV6Y8Kv/caf/IpKV6Y8Kv8A3Gn/AMikpXpjwq/9xp/8ikpXpjwq/wDcaf8A yKSlemPCr/3Gn/yKSlemPCr/ANxp/wDIpKV6Y8Kv/caf/IpKV6Y8Kv8A3Gn/AMikpXpjwq/9xp/8 ikpf0mbZ3Y+6Y2fs/wB5H7wbtmPNJShW0zPoAjgHp0E8ce3XlJS3pjwq/wDcaf8AyKSlemPCr/3G n/yKSlemPCr/ANxp/wDIpKdv6qtDcu7Rg/R/mYv2b84fnQJ+CSnp0lKSU0/+1P8A6E/+66Sk2H/R KP8Ai2f9SElJklIcsxi3Hwrdw4M7H88/R+KSnh/tLv8Ahf8A3M0pKV9pd/wv/UZpSUr7S7/hf/cz SkpX2l3/AAv/ALmaUlK+0u/4X/3M0pKV9pd/wv8A7maUlK+0u/4X/wBzNKSLfaXf8L/7maUlK+0u /wCF/wDczSkpX2l3/C/+5mlJSvtLv+F/9zNKSLfaXf8AC/8AuZpSUt9oMzFk+P7ZpSUr7S7ws/8A czSkpf7S7/hf/czSkpX2l3/C/wDuZpSUr7S7/hf/AHM0pKd36rvZZZe4vf6gaAK3ZrMyWk6uiv6O qSnoUlKSU0/+1P8A6E/+66Sk2H/RKP8Ai2f9SElJklIcyPsd8xHpv5G4fRP5vf4JKeA30fv4/wD7 j/8AzFJSt9H7+P8A+4//AMxSUrfR+/j/APuP/wDMULK30fv4/wD7j/8AzFJSt9H7+P8A+4//AMxS UyrFNtja2vx9zyGienwJJj91JTs/808/9/A/9hGf3JKV/wA08/8AfwP/AGEZ/ckpX/NPP/fwP/YR n9ySlf8ANPP/AH8D/wBhGf3JKV/zTz/38D/2EZ/ckpX/ADTz/wB/A/8AYRn9ySlf808/9/A/9hGf 3JKV/wA08/8AfwP/AGEZ/ckpX/NPP/fwP/YRn9ySlf8ANPP/AH8D/wBhGf3JKV/zTz/38D/2EZ/c kp1Oh9Hs6YbX3/Z3WPgNdRUKob3BjlJTrJKUkpp/9qf/AEJ/910lJsP+iUf8Wz/qQkpMkpha17qn tqdseWkNfE7SRoY8klON+zPrR/5dN/8AYatJSv2Z9aP/AC6b/wCw1aSlfsz60f8Al03/ANhq0lK/ Zn1o/wDLpv8A7DVpKV+zPrR/5dN/9hq0lK/Zn1o/8um/+w1aSlfsz60f+XTf/YatJSv2Z9aP/Lpv /sNWkpX7M+tH/l03/wBhq0lK/Zn1o/8ALpv/ALDVpKV+zPrR/wCXTf8A2GrSUr9mfWj/AMum/wDs NWkpX7M+tH/l03/2GrSUr9mfWj/y6b/7DVpKXb036zhwLustc0ESPs1YkJKdtJSklKSUpJSklNP/ ALU/+HP/ALrpKTYf9Eo/4tn/AFISUmSU4d31kyabrKh0jOsDHFoe2slroMbhpwUlMP8AnRlf+U2f /wBtH+5JTpdL6hZ1Gl1tmLdhlrtoZe0tcdAdwntqkpupKUkpSSlJKUkpSSlJKcaz604VdjqzjZZL CWkikkaGNNUlMf8AnZg/9xsz/tg/3pKV/wA7MH/uNmf9sH+9JSv+dmD/ANxsz/tg/wB6Slf87MH/ ALjZn/bB/vSUr/nZg/8AcbM/7YP96Slf87MH/uNmf9sh+9JSv+dmD/3GzP8Atg/3pKV/zswf+42Z /wBsH+9JTp4OZXn4zcmpj2NcSA21ux2hjUJKbCSmn/2p/wDQn/3XSUmw/wCiUf8AFs/6kJKTJKeR y+t59eVdW3rOJW1ljmhjqnEtAJG0n0+QkpD+3uo/+XmF/wBtO/8ASSSlft7qP/l5hf8AbTv/AEkk pX7e6j/5eYX/AG07/wBJJKV+3uo/+XmF/wBtO/8ASSSlft7qP/l5hf8AbTv/AEkkpX7e6j/5eYX/ AG07/wBJJKV+3uo/+XmF/wBtO/8ASSSlft7qP/l5hf8AbTv/AEkkp6ToeTbl4DbrsivLcXOHq1NL WmDxBDeElPMZL7ftFsX9eHvdpW07OT9H9Lx4JKR77f8AT/WD/MP/AKVSUrdbE/aPrB8Npn/z6kpW +7/T/WD/ADD/AOlUlK33f6f6wf5h/wDSqSlb7v8AT/WD/MP/AKVSUrfd/p/rB/mH/wBKpKVvu/0/ 1g/zD/6VSUrfb/p/rB/mH/0qkp6roDi7ple52S4hzhuzRFx1P0tXfJJTopKaf/an/wBCf/ddJSbD /olH/Fs/6kJKTJKeFzeqOZm5DP2vTXtteNhwg4thx9u70jMeKSkP7Xd/5c0/+wLf/SKSlftd3/lz T/7At/8ASKSlftd3/lzT/wCwLf8A0ikpX7Xd/wCXNP8A7At/9IpKV+13f+XNP/sC3/0ikpX7Xd/5 c0/+wLf/AEikpX7Xd/5c0/8AsC3/ANIpKV+13f8AlzT/AOwLf/SKSnrPq5ecjpjbTkNype4eqysU gweNga1JTzWTXlfabYq64RvdHpk7OT9h3ceCSkXp5X+i6/8Aef8AyCSlenlf6Lr/AN5/8gkpXp5X +i6/95/8gkpXp5X+i6/95/8AIJKV6eV/ouv/AHn/AMgkpXp5X+i6/wDef/IJKV6eV/ouv/ef/IJK V6eV/ouv/ef/ACCSnregB46XULBkNdL9Mz+e+kfpaD5JKdFJTT/7U/8AoT/7rpKTYf8ARKP+LZ/1 ISUmSU8Pm9XbXmXs/bdlW2149MYTXbYcfbu3ax4pKQ/tln/l9Z/7As/8kkpX7ZZ/5fWf+wLP/JJK V+2Wf+X1n/sCz/ySSlftln/l9Z/7As/8kkpX7ZZ/5fWf+wLP/JJKV+2Wf+X1n/sCz/ySSlftln/l 9Z/7As/8kkpX7ZZ/5fWf+wLP/JJKer+r2QMnpjbRknMlzh6zqxSTB42AnhJTzuRjXHItI6f1R0vd 7m3kNOvIGzhJSP7Ld/5W9W/9iD/5BJSvst3/AJW9W/8AYg/+QSUr7Ld/5W9W/wDYg/8AkElK+y3f +VvVv/Yg/wDkElK+y3f+VvVv/Yg/+QSUr7Ld/wCVvVv/AGIP/kElK+y3f+VvVv8A2IP/AJBJSvst 3/lb1b/2IP8A5BJT1PQmOZ02trqrqCC79HkO32D3Hl0BJToJKaf/AGp/9Cf/AHXSUmw/6JR/xbP+ PCSkySnjMzqjmZd7P2nns22PG1mO0tbDjo07tQkpD+1n/wDlr1H/ANhm/wDkklK/az//AC16j/7D N/8AJJKV+1n/APlr1H/2Gb/5JJSv2s//AMteo/8AsM3/AMkkpX7Wf/5a9R/9hm/+SSUr9rP/APLX qP8A7DN/8kkpX7Wf/wCWvUf/AGGb/wCSSUr9rP8A/LXqP/sM3/ySSnp+gXnI6c203W5EucPUvYK3 6HjaCulPN5HT73ZFrh0XKeC9x3DLIDteQNmiSkf7OyP/ACjy/wD2MP8A5BJSv2dkf+UEX/7GH/yC Slx07I4PQ8sAnU/bCf8AviSlv2dkf+UeX/7GH/yCSlfs7I/8o8v/ANjD/wCQSUr9nZH/AJR5f/sy f/IJKV+zsj/yjy//AGMP/kElK/Z2R/5R5f8A7GH/AMgkp6roVTqemV1vx34pBd+hsf6rhLjy+BMp KdBJTT/7U/8AoT/7rpKTYf8ARKP+LZ/1ISUMSU8XmZ725d7ftHWBFjxFdbSwQ4/Q9/HgkpD+0H/9 еще/9tM/8mkpX7Qf/wByet/9tM/8mkpX7Qf/ANyet/8AbTP/ACaSlftB/wD3J63/ANtM/wDJpKV+ 0H/9yet/9tM/8mkpX7Qf/wByet/9tM/8mkpX7Qf/ANyet/8AbTP/ACaSlftB/wD3J63/ANtM/wDJ pKeo6BabunNeX5Fh4O92WA23nuATp4JKeYyelbsi137C9SXuO/7ZG6SdY3aSkpH+yP8AzQf+zv8A 5kkpX7I/80H/ALO/+ZJKV+yP/NB/7O/+ZJKV+yP/ADQf+zv/AJkkpX7I/wDNB/7O/wDmSSlfsj/z Qf8As7/5kkpX7I/80H/s7/5kkpX7I/8ANB/7O/8AmSSnrOgU/Z+l1VfZvscF36Hf6u2XE/T7ykp0 UlNP/tT/AOhP/uukpNh/0Sj/AItn/UhJSZJTxWZbYMu8B/Xf5x/80T6f0j9D+T4JKQ+rb+/9YfvK Slerb+/9YfvKSlerb+/9YfvKSlerb+/9YfvKSlerb+/9YfvKSlerb+/9YfvKSlerb+/9YfvKSler b+/9YfvKSnqfq+5zumtLjlE7na5v89z38vBJTzmV0TIN91p+r9b2l7neocstkSTuI9YQkprfsv8A 80WP/wCx3/vwkpX7L/8ANFj/APsd/wC/CSlfsv8A80WP/wCx3/vwkpX7L/8ANFj/APsd/wC/CSlf sv8A80WP/wCx3/vwkpX7L/8ANFj/APsd/wC/CSlfsv8A80WP/wCx3/vwkpX7L/8ANFj/APsd/wC/ CSnregUijpVNYobiwXk0ss9VrZc78/c+Z55SU6KSmn/2p/8AQn/3XSUmw/6JR/xbP+pCSkySni8z Ae7Lvd9n6wZseZrsaGGXH6Hs48ElIf2e/wD7jdb/AO3Wf+QSUr9nv/7jdb/7dZ/5BJSv2e//ALjd б/7dZ/5BJSv2e/8A7jdb/wC3Wf8AkElK/Z7/APuN1v8A7dZ/5BJSv2e//uN1v/t1n/kElK/Z7/8A uN1v/t1n/kElK/Z7/wDuN1v/ALdZ/wCQSU9R0Co09OawsyKzud7csh2vPcgDTwSU5OX1vqFnrYtj uluqdvrc1+SAS0y0hw36aJKcr0MT/uP0b/2LP/pRJSvQxP8AuP0b/wBiz/6USUr0MT/uP0b/ANiz /wClElK9DE/7j9G/9iz/AOlElK9DE/7j9G/9iz/6USUr0MT/ALj9G/8AYs/+lElK+z4o5xuj/wDs Wf8A0okpXoYn/cfo3/sWf/SiSnrOgNY3pdTa20MbLobiv9Sr6R+i6XfNJTopKaf/AGp/9Cf/AHXS Umw/6JR/xbP+pCSkySnjMzpbn5d7/wBmZ791jzuZkNDXS46tG3QJKQ/sl/8A5VdR/wDYlv8A5FJS v2S//wAquo/+xLf/ACKSlfsl/wD5VdR/9iW/+RSUr9kv/wDKrqP/ALET/wDIpKV+yX/+VXUf/Ylv /kUlK/ZL/wDyq6j/AOxLf/IpKV+yX/8AlV1H/wBiW/8AkUlK/ZL/APyq6j/7Et/8ikp6foFBx+nN qNNuPDnH073ix+p53ABJTzGS2v7Tb7Oh/Td/OPfv5P0vfz4pKRba/wBzoH+e/wD8mkpW2v8Ac6D/ AJ9n/k0lK21/udB/z7P/ACaSlba/3Ogf57//ACaSlba/3Ogf57//ACaSlba/3Ogf57//ACaSl9tZ 5b0H/Ps/8mkpbbX+50H/AD7P/JpKet6AAOl1QMcCX6YZJp+kfo7ifmkp0UlNP/tT/wChP/uukpNh /wBEo/4tn/UhJSZJTzeR9XfqpbkW232tFr3uc8euB7iZdpPikpH/AM2vqf8A6Zv/ALED/wAkkpX/ ADa+p/8Apm/+xA/8kkpX/Nr6n/6Zv/sQP/JJKZ1fVP6q3u2UO9R0TtZduMfAFJSb/mR0D/R2f9uF JTp9M6Vh9Ix3Y2E1za3PNhDiXHcQ1vf+qkpuJKUkpSSnhsl1f2m339D+m7+cY/fyfpeznxSUi3V/ v9A/zH/+QSUrdX+/0H/Ms/8AIJKVur/f6D/mWf8AkElK3V/v9A/zH/8AkElK3V/v9A/zH/8AkElK 3V/v9A/zH/8AkElK3V/v9A/zH/8AkElK3V/v9A/zH/8AkElPW9AIPS6oOORL9cMEU/SP0dwHzSU6 KSmn/wBqf/Qn/wB10lJsP+iUf8Wz/qQkpMkp5LKP1e+1Xer0PNtf6jt9jaSWudJlwPqjQpKRT9Wv /KDO/wC2T/6VSUqfq1/5QZ3/AGyf/SqSlT9Wv/KDO/7ZP/pVJTYwuodF6dcb8LoufTYWlpcKDwY0 1tPgkpvf866v/K3qP/bA/wDJpKV/zrq/8reo/wDbA/8AJpKV/wA66v8Ayt6j/wBsD/yaSnUwcwZ+ M3JbVbQHEj0727HiDGrZKSmwkp4bJvxRkWg5HSAd7pD8Ul3J+kfT5SUj9fE/7kdG/wDYQ/8ApNJS vXxP+5HRv/YQ/wDpNJSvXxP+5HRv/YQ/+k0lK9fE/wC5HRv/AGEP/pNJSvXxP+5HRv8A2EP/AKTS Ur18T/ur0b/2EP8A6TSUr18T/uR0b/2EP/pNJSvXxP8AuR0b/wBhD/6TSU9Z0BzHdLqdW6h7ZdDs Vnp1fSP0Ww35pKdFJTT/AO1P/oT/AO66Sk2H/RKP+LZ/1ISUmSU8hl/WC6rKuqHWqawyxzfTOLY4 tgkbSQzWElIv+cl//l7R/wCwln/pNJSv+cl//l7R/wCwln/pNJSv+cl//l7R/wCwln/pNJSv+cl/ /l7R/wCwln/pNJSv+cl//l7R/wCwln/pNJSv+cl//l7R/wCwln/pNJSv+cl//l7R/wCwln/pNJSv +cl//l7R/wCwln/pNJT0nQ8t2b09t78luYS5w9VjDUDB42uAOiSnlsnqOM3ItaepYTSHuBa7Bc4j U6E+lqkpH+0sX/yzwf8A2Ad/6SSUr9pYv/lng/8AsA7/ANJJKV+0sX/yzwf/AGAd/wCkklK/aWL/ AOWeD/7AO/8ASSSlftLF/wDLPB/9gHf+kklK/aWL/wCWeD/7AO/9JJKV+0sX/wAs8H/2Ad/6SSUr 9pYv/lng/wDsA7/0kkp6zoFrLul1WMtrvaS79JVX6LTDjwwhsJKdFJTT/wC1P/oT/wC66Sk2H/RK P+LZ/wBSElJklPD5vU2MzL2ftmuvba8bDgtdthx9u7ZrHikpD+1q/wDy7r/9x7f/ACCSlftav/y7 r/8Ace3/AMgkpX7Wr/8ALuv/ANx7f/IJKV+1q/8Ay7r/APce3/yCSlftav8A8u6//ce3/wAgkpX7 Wr/8u6//AHHt/wDIJKV+1q//AC7r/wDce3/yCSlftav/AMu6/wD3Ht/8gkp6v6vXDI6Y2wZAywXO HqtqFIMHjYAOElPM5PVduRa39u+nD3DZ9jnbBOk7dYSUj/a//m//APZL/wAxSUr9r/8Am/8A/ZL/ AMxSUr9r/wDm/wD/AGS/8xSUr9r/APm//wDZL/zFJSv2v/5v/wD2S/8AMULK/a//AJv/AP2S/wDM УлК/а/8A5v8A/wBkv/МУлК/а/wD5v/8A2S/8xSU9Z0C77R0uq37T9sku/TbPS3Q4j6HaElOikpp/ 9qf/AEJ/910lJsP+iUf8Wz/qQkpMkp4nMy3tzL2jq+RXFjxsGHuDfcfaHb9Y8UlIftj/APy5yf8A 2B/8zSUr7Y//AMucn/2B/wDM0lK+2P8A/LnJ/wDYH/zNJSvtj/8Ay5yf/YH/AMzSUr7Y/wD8ucn/ ANgf/M0lK+2P/wDLnJ/9gf8AzNJSvtj/APy5yf8A2B/8zSUr7Y//AMucn/2B/wDM0lPU/V6w2dNa 45D8o7nfpbK/ScdeNklJTzmR1C9uRa0daymAPcNoxCQ3XgHfqkpH+0cj/wAvMv8A9gz/AOTSUr9o 5H/l5l/+wZ/8mkpX7RyP/LzL/wDYM/8Ak0lK/aOR/wCXmX/7Bn/yaSlftHI/8vMv/wBgz/5NJSv2 jkf+XmX/AOwZ/wDJpKV+0cj/AMvMv/2DP/k0lK/aOR/5eZf/ALBn/wAmkp6roVrrumV2PyH5RJd+ msZ6TjDjyyTEJKdBJTT/AO1P/oT/AO66Sk2H/RKP+LZ/1ISUmSU5ln1i6VVY6p+VQ1zHFrgXkEEG CD7ElMP+cvSP+5eP/wBuH/yCSlf85ekf9y8f/tw/+QSUr/nL0j/uXj/9uH/yCSlf85ekf9y8f/tw /wDkElOk19r2h7WsIcJB3HUH+wkpebv3W/5x/wDIJKVN37rf84/+QSUqbv3W/wCcf/IJKVN37rf8 4/8AkElKm791v+cf/IJKVN37rf8AOP8A5BJSpu/db/nH/wAgkpU3fut/zj/5BJSpu/db/nH/AMgk pu3fut/zj/5BJSpu/db/AJx/8gkpU3fut/zj/wCQSUqbv3W/5x/8gkpk3dHuAB8jP8AkpdJTT/7U /wDoT/7rpKTYf9Eo/wCLZ/1ISUmSU86/ozsrKt9Hq43lznGprKnFonjx0SUqz6t5NbTZZ1VzGNEl zqqwB5klJSD9lV/+XzP82n+9JSv2VX/5fM/zaf70lOphfsnGxmU35WNk2Nndc81gukkjQHtMJKbg 6j04CBlUAD/hG/3pKV+0unf9yqf+3G/3pKV+0unf9yqf+3G/3pKV+0unf9yqf+3G/wB6SlftLp3/ AHKp/wC3G/3pKV+0unf9yqf+3G/3pKV+0unf9yqf+3G/3pKTseyxgfW4Pa7UOaZB+BCSmSSlJKR2 3Mq27tXPO1jRAJPgJICSkNnUsSir18h/pViCXu1aGukh7nM3NDYafcTCSmJ6x0oCw/a6T6OtkPBI ENM6eTx96Sl39W6ZW8125VVbm7pbY8MMMO1xh0aA90lNiq6q9pfU4PaHFpI7Oadrh8iElM0lNP8A 7U/+hP8A7rpKTYf9Eo/4tn/UhJSZJTWp6dgY97sqjHrrufO6xrQHHcZMnzKSmWdjuy8S3GaWtNjS 0F7Q9vzaeUlPP/8ANLK/02F/7BM/8kkpX/NLK/02F/7BM/8AJJKV/wA0sr/TYX/sEz/ySSmxg/Vd lNxfnjEyatpAY3FZWd2kHcJSU3/2B0T/ALg4/wD223+5JSv2B0T/ALg4/wD223+5JSv2B0T/ALg4 /wD223+5JSv2B0T/ALg4/wD223+5JSv2B0T/ALg4/wD223+5JSv2B0T/ALg4/wD223+5JTdqpqor bTSwV1sENY0QAPIJKZpKUkpp9U6ZjdWxXYeU3fU+Q5slsgiD7mFrhodCCkpp4h2cxuldOfgdNIx2 UDQ3fOQAGz9L1nEumT4eUJKbDOmWMEC8QWtaf0Veob+97ddElLnp+QSHHIaSA4DdSwwHEmBwUlN1 jGVt21tDG+DRA1+CSmSSmn/2p/8AQn/3XSUmw/6JR/xbP+pCSkySlJKUkpSSlJKUkpSSlJKUkpSS lJKUkpSSlJKUkpSSlJKUkpSSlJKUkpSSmn/2p/8AQn/3XSU//9k=

2JPEG256256/9j/4AAQSkZJRgABAgeEASABIAAD/7QAsUGhvdG9zaG9wIDMuMAA4QklNA+0AAAAAABAASAAAAAEA AQBIAAAAAQAB/+4AE0Fkb2JlAGSAAAAAAAQUAAgAg/9sAhAAKBwcHBwcKBwcKDgkJCQ4RDasLDBEU EBAQEBAUEQ8RERERDxERFxoaGhcRHyEhISEFKy0tLSsyMjIyMjIyMjIyAQsJCQ4MDh8XFx8rIh0i KzIrKysrMjIyMjIyMjIyMjIyMjIyMjI+Pj4+PjJAQEBAQEBAQEBAQEBAQEBAQEBAQED/wAARCAEA ALsDAREAAhEBAxEB/8QBogAAAAcBAQEBAQAAAAAAAAAABAUDagYBAAcICQoLAQACAgMBAQEBAQAA AAAAAAABAAIDBAUGBwgJCgsQAAIBAwMCBAIGBwMEAgYCcwECAxEEAAUhEjFBUQYTYSJxgRQykaEH FbFCI8FS0eEzFmLwJHKC8SVDNFOSorJjc8I1RCeTo7M2F1RkdMPS4ggmgwkKGBmElEVGpLRW01Uo GvLj88TU5PRldYWVpbXF1eX1ZnaGlqa2xtbm9jdHV2d3h5ent8fX5/c4SFhoeIiYqLjI2Oj4KTlJ WWl5iZmpucnZ6fkqOkpaanqKmqq6ytrq+hEAAgIBAgMFBQQFBgQIAwNtAQACEQMEIRIxQQVRE2Ei BnGBkTKhsfAUwdHhI0IVUmJy8TMkNEOCFpJTJaJjssIHc9I14kSDF1STCAkKGBkmNkUaJ2R0VTfy o7PDKCnT4/OElKS0xNTk9GV1hZWltcXV5fVGVmZ2hpamtsbW5vZHV2d3h5ent8fX5/c4SFhoeIiY qLjI2Oj4OUlZaXmJmam5ydnp+So6SlpqeoqaqrrK2ur6/9oADAMBAAIRAxEAPwDpnkz/AJQ/Qf8A tm2f/JiPFU6xV2KuxV2KuxV2KuxV2KuxV2KuxV2KuxV2KuxV2KuxV2KuxV2KuxV2KuxVJfJn/KH6 D/2zbP8A5MR4qnWKpLDL5sOpcZ4bMaf6jDmpf1fTqeJ+3SvTtiqdYq7FXYq7FXYql2p/4g5x/ob6 nwofU+t+rWvbj6WKoH/nef8AtU/9PGKu/wCd5/7VP/Txirv+d5/7VP8A08Yq7/nef+1T/wBPGKu/ 53n/ALVP/Txirv8Anef+1T/08Yq7/nef+1T/ANPGKu/53n/tU/8ATxirv+d5/wC1T/08Yq7/AJ3n /tU/9PGKu/53n/tU/wDTxirv+d5/7VP/AE8YqmmnfpP6v/uW9D6xyP8AvLz9Pj2/vN64qi8VdiqS +TP+UP0H/tm2f/JiPFU6xVjs+v8AmCKeSOLQJJY0dlSQTgB1BoGp6Z64qs/xF5j/AOpcl/6SF/6p Yq7/ABF5j/6lyX/pIX/qlirv8ReY/wDqXJf+khf+qWKu/wAReY/+pcl/6SF/6pYq7/EXmP8A6lyX /pIX/qlirv8AEXmP/qXJf+khf+qWKu/xF5j/AOpcl/6SF/6pYq7/ABF5j/6lyX/pIX/qliqb6Te3 t9bNNf2TafKrlREzhyVAU86hV7kj6MVSZ/M2uq7KugswBIDfWVFQO/8Ad4q1/ijXv+rA3/SSv/VP FVw8x+YyKjy5IQeh+sL/ANUSVb/xF5j/AOpcl/6SF/6pYq7/ABF5j/6lyX/pIX/qlirv8ReY/wDq XJf+khf+qWKu/WAReY/+pcl/6SF/6pYq7/EXMP8A6lyX/pIX/qliqe2M89zaRT3UBtJnFXgZuRQ1 IpyoMVRGKuxV2KpL5M/5Q/Qf+2bZ/wDJiPFU6xV57faP6l9cyf4d9blK7er9d486sTy48tq+GKof 9C/9+z/0/wD/ADdirv0L/wB+z/0//wDN2Ku/Qv8A37P/AE//APN2Ku/Qv/fs/wDT/wD83Yq79C/9 +z/0/wD/ADdirv0L/wB+z/0//wDN2Ku/Qv8A37P/AE//APN2Ku/Qv/fs/wDT/wD83Yqy7yna/VNO kj+o/o2s7N6PrevX4Yxz5VPhSntirGpbXyqZXLaDqrNyNWEb0Jr1H77FVn1Tyn/1L+rf8i3/AOq+ Kp9b+abW1t4rWDSNUWKBFjjh2etFQBVFTJ4DFVT/ABjD/wBWnVP+kYf9VMVd/jGH/q06p/0jD/qp irv8Yw/9WnVP+kYf9VMVd/jGH/q06p/0jD/qpirv8Yw/9WnVP+kYf9VMVd/jGH/q06p/0jD/AKqY qm2magup231lYJ7Ycivp3Kem+1N+NW23xVGYq7FUl8mf8ofoP/bNs/8AkxHiqdYq88v9L531y/6A t5eUrn1Df8C9WPxFfrApXwxVQ/RH/fu23/cR/wCznFXfoj/v3bb/ALiP/Zzirv0R/wB+7bf9xH/s 5xV36I/7922/7iP/AGc4q79Ef9+7bf8AcR/7OcVd+iP+/dtv+4j/ANnOKu/RH/fu23/cR/7OcVd+ IP8Av3bb/uI/9nOKsu8p2/1bTpY/qSafWdm9KOb6wD8EY58+clOlKV7YqxeaGX1X+DzJ9o/YB49f 2fbFVnozf778y/ccVd6M3++/Mv3HFXejN/vvzL9xxV3ozf778y/ccVd6M3++/Mv3HFXejN/vvzL9 xxV3ozf778y/ccVd6M3++/Mv3HFWX+WFZdMowvFPqNtqO03Qf8L4YqnGKuxVJfJn/KH6D/2zbP8A 5MR4qnWKvPr6z5Xtw36M0t6yuecl1xdviO7D1hQ+OKqh2H/tvaT/ANJf/X/FXfUf+1VpP/SX/wBf 8Vd9R/7VWk/9Jf8A1/xV31H/ALVWk/8ASX/1/wAVd9R/7VWk/wDSX/1/xV31H/TVAT/0L/8AX/FX fUf+1VpP/SX/ANf8Vd9R/wC1VpP/AEl/9f8AFWW+VIvR06Rfq9va1mY8LST1UPwx/EW5vv7YqxeX TZDK5+qa8asfsypTr2/d9MVW/oyT/lk1/wD5HJ/1TxV36Mk/5ZNf/wCRyf8AVPFXfoyT/lk1/wD5 HJ/1TxV36Mk/5ZNf/wCRyf8AVPFXfoyT/lk1/wD5HJ/1TxV36Mk/5ZNf/wCRyf8AVPFXfoyT/lk1 /wD5HJ/1TxV36Mk/5ZNf/wCRyf8AVPFWW+WYTBpvAx3UR9RjxvmDS9F7qF28MVTjFXYqkvkz/lD9 B/7Ztn/yYjxVOsVeeX6f6dc/udAP7195pqSh5j9seuPi8cVUPT/4o8uf8jv+v+Ku9P8A4o8uf8jv +v8AirvT/wCKPLn/ACO/6/4q70/+KPLn/I7/AK/4q70/+KPLn/I7/r/irvT/AOKPLn/I7/r/AIq7 0/8Aijy5/wAjv+v+Ku9P/ijy5/yO/wCv+Ksu8pimnSjhZJ+/bbTm5xfYj+0eb/F9PSmKsZl0ZzK5 /Q+pGrE1F0oB37fDiq39Cv8A9WbU/wDpKT/mjFXfoV/+rNqf/Sun/NGKu/Qr/wDVm1P/AKSk/wCa MVd+hX/6s2p/9JSf80Yq79Cv/wBWbU/+kpP+aMVd+hX/AOrNqf8A0lJ/zRirv0K//Vm1P/pKT/mj FXfoV/8Aqzan/wBJSf8ANGKst8s2xtdNMRt5rT94x9O5cSPuF35ADbFU3xV2KpL5M/5Q/Qf+2bZ/ 8mI8VTrFXnt9/vdc/wDKP/3r/wB9/efaP2/8rxxVD/8AhOYq7/wnMVd/4TmKu/8ACcxV3/hOYq7/ AMJzFXf+E5irv/CcxVl3lP8A450n+8X9+3/HO/uvsx/a/wAr+FMVYvN5ddpXb/DUz1Ynl9eUV360 4Yqs/wAOP/1LE/8A0nr/AM0Yq7/Dj/8AUsT/APSev/NGKu/w4/8A1LE//Sev/NGKu/w4/wD1LE// AEnr/wA0Yqui8tc5USTy3PGjMAz/AF5TxBO5pw7YqyD/AAB5c/31L/yMbFXf4A8uf76l/wCRjYq7 /AHlz/fUv/IxsVTjS9Ks9HtfqdirLFyL0YljU0rufliqNxV2KpL5M/5Q/Qf+2bZ/8mI8VTrFXnl+ /wDp1z++0AfvX2mhrIPiP2z6B+LxxVQ9T/i/y5/yJ/68Yq71P+L/AC5/yJ/68Yq71P8Ai/y5/wAi f+vGKu9T/i/y5/yJ/wCvGKu9T/i/y5/yJ/68Yq71P+L/AC5/yJ/68Yq71P8Ai/y5/wAif+vGKu9T /i/y5/yJ/wCvGKsu8pmunSnnZP8Av2305eEX2I/tDgnxfR0piqHfzrZo7IdO1E8SRUQLQ08P3mKt f44s/wDq26j/AMiF/wCquKu/xxZ/9W3Uf+RC/wDVXFXf44s/+rbqP/Ihf+quKu/xxZ/9W3Uf+RC/ 9VcVd/jiz/6tuo/8iF/6q4q7/HFn/wBW3Uf+RC/9VcVd/jiz/wCrbqP/ACIX/qriq6LzpaSypENO 1BTIwUM0CgCppUn1OmKsjxV2KuxVJfJn/KH6D/2zbP8A5MR4qnWKvPr6843twv6T0tKSuOElrydf iOzH0TU+OKqh27/ta6T/ANIn/XjFXfXv+1rpP/SJ/wBeMVd9e/7Wuk/9In/XjFXfXv8Ata6T/wBI n/XjFXfXv+1rpP8A0if9eMVd9e/7Wuk/9In/AF4xV317/ta6T/0if9eMVd9e/wC1rpP/AEif9eMV Zb5Ul9bTpG+sW91SZhztI/SQfDH8JXgm/viqSyeYteWR1XUNGADEANI1QK998VW/4j1//q46L/yN b+uKu/xHr/8A1cdF/wCRrf1xV3+I9f8A+rjov/I1v64q7/Eev/8AVx0X/ka39cVd/iPX/wDq46L/ AMjW/rirv8R6/wD9XHRf+Rrf1xV3+I9f/wCrjov/ACNb+uKu/wAR6/8A9XHRf+Rrf1xVkmg3l1fW Pr3k1tPJzZedmxaOgptU98VTPFXYqkvkz/lD9B/7Ztn/AMmI8VTrFXnl/qnC+uU/T9vFxlcembDm Uox+Et9XNaeOKqH6X/7+K2/7h4/Ztirv0v8A9/Fbf9w7/s2xV36X/wC/itv+4d/2bYq4auN6+YrY 16f7jun/AE7Yq1+l/wDv4rb/ALh4/Ztirf6X/wC/itv+4d/2bYq79L/9/Fbf9w7/ALNsVd+l/wDv 4rb/ALh4/ZtirLvKdx9Z06WT66moUnZfVjh+rgfBGeHDhHXrWtO+KsUmf96/7/y99o/ah+Lr3/cd cVWep/xf5c/5E/8AXjFXep/xf5c/5E/9eMVd6n/F/lz/AJE/9eMVd6n/ABf5c/5E/wDXjFXep/xf 5c/5E/8AXjFXep/xf5c/5E/9eMVd6n/F/lz/AJE/9eMVd6n/ABf5c/5E/wDXjFWY+VjXS68rR/3r b6evCHovbgnxeO2KpzirsVSXyZ/yh+g/9s2z/wCTEeKp1irz2+1j0765j/xF6PGV19L6ly4UYjjy 4708cVQ/6a/7+b/pw/5txV36a/7+b/pw/wCbcVd+mv8Av5v+nD/m3FXfpr/v5v8Apw/5txV36a/7 +b/pw/5txV36a/7+b/pw/wCbcVd+mv8Av5v+nD/m3FXfpr/v5v8Apw/5txVl3lO6+t6dJJ9e/SVJ 2X1vR9CnwxnhxoPGtffFWLS3tJXH6U0oUY7G0qRv3/cYqs+vf9rXSf8ApE/68Yq769/2tdJ/6RP+ vGKu+vf9rXSf+kT/AK8Yq769/wBrXSf+kT/rxirvr3/a10n/AKRP+vGKu+vf9rXSf+kT/rxirvr3 /a10n/pE/wCvGKu+vf8Aa10n/pE/68Yqy/yvL6umF/Xguf3jD1LWP0o+i7ceKb/Riqc4q7FUl8mf 8ofoP/bNs/8AkxHiqdYq89vtVu0vrlF1q+jCyuAi2YZVAY/CG9YVA8cVUP0xef8AV91D/pBH/VfF Xfpi8/6vuof9II/6r4q79MXn/V91D/pBH/VfFXfpi8/6vuof9II/6r4q79MXn/V91D/pBH/VfFXH V70f9L2//wCkEf8AVfFWv0xef9X3UP8ApBH/AFXxVv8ATF5/1fdQ/wCkEf8AVfFWW+U7mW606SSW 7mvWE7L6lxF6LAcYzxC8n2364qxSbVqSuP8AENstGI4/o+tN+lfq2KrP0v8A9/Fbf9w7/s2xV36X /wC/itv+4d/2bYq79L/9/Fbf9w7/ALNsVd+l/wDv4rb/ALh4/Ztirv0v/wB/Fbf9w7/s2xV36X/7 +K2/7h4/AGbYq79L/wDfxW3/AHDv+zbFXfpf/v4rb/uHf9m2Ksx8rT/WdL9T62l/+9YetHD6A2C/ Dw4J08aYqnOKuxVJfJn/ACh+g/8AbNs/+TEeKp1irz2+v7pb65Vb3WVCyuAsUClAAx2Q+sPh8MVU P0jd/wDLdrn/AEjr/wBV8Vd+kbv/AJbtc/6R1/6r4q79I3f/AC3a5/0jr/1XxV36Ru/+W7XP+kdf +q+Ku/SN3/y3a5/0jr/1XxV36Ru/+W7XP+kdf+q+Ku/SN3/y3a5/0jr/ANV8Vd+kbv8A5btc/wCk df8AqvirLfKc0k+nSPLLdzkTsOV8gjkA4x7AB3+HFWKTazxlcf4k40Yjj9RrTfpXjiqz9Nf9/N/0 4f8ANuKu/TX/AH83/Th/zbirv01/383/AE4f824q79Nf9/N/04f824q79Nf9/N/04f8ANuKu/TX/ AH83/Th/zbirv01/383/AE4f824q79Nf9/N/04f824qzHytc/WtM9X67+kP3jD1vS9HoF+HhQdMV TnFXYqkvkz/lD9B/7Ztn/wAmI8VTrFXn99LKL24AfzEAJX/uSfT+0f7v/J8MVUPWm/355l+84q71 pv8AfnmX7zirvWm/355l+84q71pv9+eZfvOKu9ab/fnmX7zirvWm/wB+eZfvOKt+rNSvqeZflyNc Va9ab/fnmX7zirLPKrM2nyFjfMfWbfUjWX7KfZ/yP41xVi8up3IlcDzDeLRj8IsSQN+lfUxVb+k7 n/qYr3/pAP8A1UxV36Tuf+pivf8ApAP/AFUxV36Tuf8AqYr3/pAP/VTFXfpO5/6mK9/6QD/1UxV3 6Tuf+pivf+kA/wDVTFXfpO5/6mK9/wCkA/8AVTFXfpO5/wCpivf+kA/9VMVd+k7n/qYr3/pAP/VT FWW+WZ3uNN9SS7kvz6jD1povRbovw8CW6YqnGKuxVJfJn/KH6D/2zbP/AJMR4qnWKvP75JvrtxS3 8wkeq+8Ln0z8R/u/3R+HwxVQ4Tf8s3mX/gz/ANUcVdwm/wCWbzL/AMGf+qOKu4Tf8s3mX/gz/wBU cVdwm/5ZvMv/AAZ/6o4q7hN/yzeZf+DP/VHFXcJv+WbzL/wZ/wCqOKu4Tf8ALN5l/wCDP/VHFXcJ v+WbzL/wZ/6o4qyzyqGGnyB0voz6zbakay/ZT7Pwr8P8a4qxiW7nErj9KawPiOy2xIG/b95iq363 P/1ddZ/6Rj/1UxV31uf/AKuus/8ASMf+qmKu+tz/APV11n/pGP8A1UxV31uf/q66z/0jH/qpirvr c/8A1ddZ/wCkY/8AVTFXfW5/+rrrP/SMf+qmKu+tz/8AV11n/pGP/VTFXfW5/wDq66z/ANIx/wCq mKst8syNJppZ57i5PqMPUu09OTou3Gp2xVN8VdiqS+TP+UP0H/tm2f8AyYjxVOsVYDe2s7XtwRpm rODK5DR3BCN8R3UcNh5Yqo/VJ/8Aq1az/wBJJ/6p4q76pP8A9WrWf+kk/wDVPFXfVJ/+rVrP/SSf +qeKu+qT/wDVq1n/AKST/wBU8Vd9Un/6tWs/9JJ/6p4q76pP/wBWrWf+kk/9U8Vd9Un/AOrVrP8A 0kn/AKp4q76pP/1atZ/6ST/1TxVlXlaN4tPkV7e5tSZmPC8f1JD8KfEDRfhxViszzeq/+key/tH7 CHj1/Z/fdMVWc5v+WnzL/wAAf+q2Ku5zf8tPmX/gD/1WxV3Ob/lp8y/8Af8Aqtiruc3/AC0+Zf8A gD/1WxV3Ob/lp8y/8Af+q2Ku5zf8tPmX/gD/ANVsVdzm/wCWnzL/AMAF+q2Ku5zf8tPmX/gD/wBV sVZf5YLHTKs95IfUbfURSbov+U3w+GKpxirsVSXyZ/yh+g/9s2z/AOTEeKp1irAL7Trh724caBdy hpXIkW9Kh6sfiC+nsD4Yqo/oy5/6l29/6Tz/ANU8Vd+jLn/qXb3/AKTz/wBU8Vd+jLn/AKl29/6T z/1TxV36Muf+pdvf+k8/9U8Vd+jLn/qXb3/pPP8A1TxV36Muf+pdvf8AppPP/AFTxV36Muf8AqXb3 /pPP/VPFXfoy5/6l29/6Tz/1TxVlflaB7fT5EkspdPJmY+lNKZmI4p8fIhdtqUxVis0Mvqv8HmT7 R+wDx6/s+2KrPRm/335l+44q70Zv99+ZfuOKu9Gb/ffmX7jirvRm/wB9+ZfuOKu9Gb/ffmX7jirv Rm/335l+44qnGneWm1C1Fy2oaxaEkj0riThIKdytMVX+Df+1xqX/I//AJtxVONL079GWv1b6xNd fEW9S4bm+9Nq+G2Ko3FXYqkvkz/lD9B/7Ztn/wAmI8VTrFWIXWk+QXupnup4RO0jGUG5YEOSeVRz 23xVS/Q/5df8tEH/AElN/wBVMVd+h/y6/wCWiD/pKb/qpirv0P8Al1/y0Qf9JTf9VMVd+h/y6/5a IP8ApKb/AKqYq79D/l1/y0Qf9JTf9VMVd+h/y6/5aIP+kpv+qmKu/Q/5df8ALRB/0lN/1UxVONA0 fy5ayPf6FxkJBgeRJWkXqjld2YV2GKp5irGr3W725gns20bUFWVWjMkXEMAduSE1+jFWP/oyT/lk 1/8A5HJ/1TxV36Mk/wCWTX/+Ryf9U8Vd+jJP+WTX/wDkcn/VPFXfoyT/AJZNf/5HJ/1TxV36Mk/5 ZNf/AORyf9U8Vd+jJP8Alk1//kcn/VPFXfoyT/lk1/8A5HJ/1TxV36Mk/wCWTX/+Ryf9U8VZb5Zh MGm8DHdRh2GPG+YNL0XuoXbwxVOMVdiqS+TP+UP0H/tm2f8AyYjxVOsVYbdiT61NTyhHcD1H/fF0 rJufj3iP2uuKqNJf+pLj/wCDj/6o4q6kv/Ulx/8ABx/9UcVdSX/qS4/+Dj/6o4q6kv8A1Jcf/Bx/ 9UcVdSX/AKkuP/g4/wDqjirqS/8AUlx/8HH/ANUCVdSX/qS4/wDg4/8AqjiqMtNV1iwjMNl5WNvG zcykcyqCxAFaCL2xVPtJvb2+tmmv7JtPlVyoiZw5KgKedQq9yR9GKsHm0i8MrkaJfsCxNRegA79a ejiqz9D3n/Vi1D/pOH/VDFXfoe8/6sWof9Jw/wCqGKu/Q95/1YtQ/wCk4f8AVDFXfoe8/wCrFqH/ AEnD/qhirv0Pef8AVI1D/pOH/VDFXfoe8/6sWof9Jw/6oYq79D3n/Vi1D/pOH/VDFXfoe8/6sWof 9Jw/6oYqzDyvbyW2mGOW1ls29Rj6U8vrNuF358U2xVOcVdiqS+TP+UP0H/tm2f8AyYjxVOsVee32 j+pfXMn+HfW5Su3q/XePOrE8uPLavhiqH/Qv/fs/9P8A/wA3Yq79C/8Afs/9P/8Azdirv0L/AN+z /wBP/wDzdirv0L/37P8A0/8A/N2Ku/Qv/fs/9P8A/wA3Yq79C/8Afs/9P/8Azdirv0L/AN+z/wBP /wDzdirv0L/37P8A0/8A/N2Ksu8p2v1TTpI/qP6NrOzej63r1+GMc+VT4Up7YqxGbQnaaRv8Ps1W J5fXLFd+tMVWfoF/+peb/pOXFXfoF/8AqXm/6TlxV36Bf/qXm/6TlxV36Bf/AKl5v+k5cVd+gX/6 l5v+k5cVd+gX/wCpeb/pOXFXfoF/+peb/pOXFXfoF/8AqXm/6TlxVmflW1Nnpfom0Nj+9Y+iZRN1 C/FzHjiqdYq7FUl8mf8AKH6D/wBs2z/5MR4qnWKvPL/S+d9cv+gLeXlK59Q3/AvVj8RX6wKV8MVU P0R/37tt/wBxH/s5xV36I/7922/7iP8A2c4q79Ef9+7bf9xH/s5xV36I/wC/dtv+4j/2c4q79Ef9 +7bf9xH/ALOcVd+iP+/dtv8AuI/9nOKu/RH/AH7tt/3Ef+znFXfoj/v3bb/uI/8AZzirLvKdv9W0 6WP6kmn1nZvSjm+sA/BGOfPnJTpSle2KsUl0nlM5Hl62erHf9IUJ360+s4qv/wAOXn/Uqxf9Jzf9 lGKu/wAOXn/Uqxf9Jzf9lGKu/wAOXn/Uqxf9Jzf9lGKu/wAOXn/Uqxf9Jzf9lGKu/wAOXn/Uqxf9 Jzf9lGKu/wAOXn/Uqxf9Jzf9lGKu/wAOXn/Uqxf9Jzf9lGKu/wAOXn/Uqxf9Jzf9lGKst8tWcljp voS2K6a3qM3oLKZhuB8XMu/X54qm+KuxVJfJn/KH6D/2zbP/AJMR4qnWKvPr6z5Xtw36M0t6yuec l1xdviO7D1hQ+OKqh2H/ALVWk/8ASX/1/wAVd9R/7VWk/wDSX/1/xV31H/tVaT/0l/8AX/FXfUf+ 1VpP/SX/ANf8Vd9R/wC1VpP/AEl/9f8AFXfUf+1VpP8A0l/9f8Vd9R/7VWk/9Jf/AF/xV31H/tVa T/0l/wDX/FWW+VIvR06Rfq9va1mY8LST1UPwx/EW5vv7Yqg7vSfKccUs1rFZvdqC8avPQGQbjl+8 HfFUP/iLzL/vnTf+kpP+quKu/WAReZf986b/ANJSf9VcVd/iLzL/AL503/pKT/qrirv8ReZf986b /wBJSf8AVXFXf4i8y/7503/pKT/qrirv8ReZf986b/0lJ/1VxV3+IvMv++dN/wCkpP8Aqrirv8Re Zf8AfOm/9JSf9VcVT/Rbu8vbP1r5YUl5laW7iRKClPiDNviqYYq7FUl8mf8AKH6D/wBs2z/5MR4q nWKvPL9P9Ouf3OgH96+801JD8R+2PXHxeOKqHp/8UeXP+R3/AF/xV3p/8UeXP+R3/X/FXen/AMUE XP8Akd/1/wAVd6f/ABR5c/5Hf9f8Vd6f/FHlz/kd/wBf8Vd6f/FHlz/kd/1/xV3p/wDFHlz/AJHf 9f8AFXen/wAUeXP+R3/X/FWXeUxTTpRwsk/fttpzc4vsR/APN/i+npTFWKTJ+9f9x5e+0ftTfF17 /v8Ariqz0/8Aijy5/wAjv+v+Ku9P/ijy5/yO/wCv+Ku9P/ijy5/yO/6/4q70/wDijy5/yO/6/wCK u9P/AIo8uf8AI7/r/irvT/4o8uf8jv8Ar/irvT/4o8uf8jv+v+Ku9P8A4o8uf8jv+v8AirMfKwpp dONon71ttPbnD0Xvzf4vHfFU5xV2KpL5M/5Q/Qf+2bZ/8mI8VTrFXnt9/vdc/wDKP/3r/wB9/efa P2/8rxxVQFN6/wCHPanj74q1/wCE5irv/CcxV3/hOYq7/wAJzFXf+E5irv8AwnMVd/4TmKsu8p/8 c6T/AHi/v2/453919mP7X+V/CmKsUm/vX/5R37R+19rr398VWf8AhOYq7/wnMVd/4TmKu/8ACcxV 3/hOYq7/AMJzFXf+E5irv/CcxVmPlb/jmf8AHn/eN/xz/wC56L/w3jiqc4q7FUl8mf8AKH6D/wBs 2z/5MR4qnWKvPL9/9Ouf32gD96+00NZB8R+2fQPxeOKqHqf8X+XP+RP/AF4xV3qf8X+XP+RP/XjF Xep/xf5c/wCRP/XjFXep/wAX+XP+RP8A14xV3qf8X+XP+RP/AF4xV3qf8X+XP+RP/XjFXep/xf5c /wCRP/XjFXep/wAX+XP+RP8A14xVl3lM106U87J/37b6cvCL7Ef2hwT4vo6UxVikz/vX/f8Al77R +1D8XXv+464qtHMoZRN5d4KQpb0dgWqQP7j/ACTirXqf8X+XP+RP/XjFXep/xf5c/wCRP/XjFXep /wAX+XP+RP8A14xV3qf8X+XP+RP/AF4xV3qf8X+XP+RP/XjFXep/xf5c/wCRP/XjFXep/wAX+XP+ RP8A14xVmPlY10uvK0f962+nrwh6L24J8Xjtiqc4q7FUl8mf8ofoP/bNs/8AkxHiqdYq8+vrzje3 C/pPS0pK44SWvJ1+I7MfRNT44qofXv8Ata6T/wBIn/XjFXfXv+1rpP8A0if9eMVd9e/7Wuk/9In/ AF4xV317/ta6T/0if9eMVd9e/wC1rpP/AEif9eMVd9e/7Wuk/wDSJ/14xV317/ta6T/0if8AXjFX fXv+1rpP/SJ/14xVlvlSX1tOkb6xb3VJmHO0j9JB8MfwleCb++KsVlvaSuP0ppQox2NpUjfv+4xV RN0hkEv6V0rmqlQfqppQkE7ejT9nFV/17/ta6T/0if8AXjFXfXv+1rpP/SJ/14xV317/ALWuk/8A SJ/14xV317/ta6T/ANIn/XjFXfXv+1rpP/SJ/wBeMVd9e/7Wuk/9In/XjFXfXv8Ata6T/wBIn/Xj FWX+V5fV0wv68Fz+8Yepax+lH0XbjxTf6MVTnFXYqkvkz/lD9B/7Ztn/AMmI8VTrFXnl/qnC+uU/ T9vFxlcembDmUox+Et9XNaeOKqH6X/7+K2/7h4/Ztirv0v8A9/Fbf9w7/s2xV36X/wC/itv+4d/2 бYq79L/9/Fbf9w7/ALNsVd+l/wDv4rb/ALh4/Ztirv0v/wB/Fbf9w7/s2xV36X/7+K2/7h4/AGbY q79L/wDfxW3/AHDv+zbFWXeU7j6zp0sn11NQpOy+rHD9XA+CM8OHCOvWtad8VYpNq1JXH+IbZaMR х/R9ab9K/VsVWfpf/v4rb/uHf9m2Ku/S/wD38Vt/3Dv+zbFXfpf/AL+K2/7h4/Ztirv0v/38Vt/3 Dv8As2xV36X/AO/itv8AuHf9m2Ku/S//AH8Vt/3Dv+zbFXfpf/v4rb/uHf8AZtirv0v/AN/Fbf8A cO/7NsVZj5Wn+s6X6n1tL/8AesPWjh9AbBfh5cE6eNMVTnFXYqkvkz/lD9B/7Ztn/wAmI8VTrFXn t9rHp31zH/iL0eMrr6X1LlwoxHHlx3p44qh/01/383/Th/zbirv01/383/Th/wA24q79Nf8Afzf9 OH/NuKu/TX/fzf8ATh/zbirv01/383/Th/zbirv01/383/Th/wA24q79Nf8Afzf9OH/NuKu/TX/f zf8ATh/zbirLvKd19b06ST69+kqTsvrej6FPhjPDjQeNa++KsUm1njK4/wAScaMRx+o1pv0rxxVZ +mv+/m/6cP8Am3FXfpr/AL+b/pw/5txV36a/7+b/AKcP+bcVd+mv+/m/6cP+bcVd+mv+/m/6cP8A m3FXfpr/AL+b/pw/5txV36a/7+b/AKcP+bcVd+mv+/m/6cP+bcVZj5WufrWmer9d/SH7xh63pej0 C/DwoOmKpzirsVSXyZ/yh+g/9s2z/wCTEeKp1irAL7UbhL24Qa/dxBZXAjWyLBKMfhDepuB44qo/ pO5/6mK9/wCkA/8AVTFXfpO5/wCpivf+kA/9VMVd+k7n/qYr3/pAP/VTFXfpO5/6mK9/6QD/ANVM Vd+k7n/qYr3/AKQD/wBVMVd+k7n/AKmK9/6QD/1UxV36Tuf+pivf+kA/9VMVd+k7n/qYr3/pAP8A 1UxVlflad7jT5HkvZdQImYerNEYWA4p8HEltt61xVAXmja9bRTXb+YZliiDSFVtwxCjegHq74qkf 6Tuf+pivf+kA/wDVTFXfpO5/6mK9/wCkA/8AVTFXfpO5/wCpivf+kA/9VMVd+k7n/qYr3/pAP/VT FXfpO5/6mK9/6QD/ANVMVZIvnTRgoB+sEgUJ9B9/wxVv/Gui+Fx/yIf+mKu/xrovhcf8iH/piqa6 bqVtqtv9atefp8in7xShqKdm+eKovFXYqkvkz/lD9B/7Ztn/AMmI8VTrFWPT+XNVlnklTXbqJXdm WNRsoJqFHxdsVWf4Y1f/AKmC7+7/AJvxV3+GNX/6mC7+7/m/FXf4Y1f/AKmC7+7/AJvxV3+GNX/6 mC7+7/m/FXf4Y1f/AKmC7+7/AJvxV3+GNX/6mC7+7/m/FXf4Y1f/AKmC7+7/AJvxVF6ZouoWN0J7 nVp71OJX0ZR8NT3+0emKpzirHH8taszsw1+6UEkhQNhXt9vFWv8ADGr/APUwXf3f834q7/DGr/8A UwXf3f8AN+Ku/wAMav8A9TBd/d/zfirv8Mav/wBTBd/d/wA34q7/AAxq/wD1MF393/N+Ku/wxq// AFMF393/ADfirv8ADGr/APUwXf3f834q7/DGr/8AUwXf3f8AN+KpxpdlcWFt6FzdyXz8i3qy/aoa fD1OKozFXYqw/wAp+bPKtt5V0W3uNa0+GaHT7WOSOS6hV0dYY1ZWVpAQQRuMVTb/ABn5P/6v2m/9 JkH/AFUxV3+M/J//AFftN/6TIP8Aqpirv8Z+T/8Aq/ab/wBJkH/VTFXf4z8n/wDV+03/AKTIP+qm Ku/xn5P/AOr9pv8A0mQf9VMVd/jPyf8A9X7Tf+kyD/qpirv8Z+T/APq/ab/0mQf9VMVd/jPyf/1f tN/6TIP+qmKu/wAZ+T/+r9pv/SZB/wBVMVd/jPyf/wBX7Tf+kyD/AKqYq7/Gfk//AKv2m/8ASZB/ 1UxV3+M/J/8A1ftN/wCkyD/qpirv8Z+T/wDq/ab/ANJkH/VTFXf4z8n/APV+03/pMg/6qYq7/Gfk /wD6v2m/9JkH/VTFXf4z8n/9X7Tf+kyD/qpirv8AGfk//q/ab/0mQf8AVTFXf4z8n/8AV+03/pMg /wCqmKu/xn5P/wCr9pv/AEmQf9VMVd/jPyf/ANX7Tf8ApMg/6qYq7/Gfk/8A6v2m/wDSZB/1UxV3 +M/J/wD1ftN/6TIP+qmKu/xn5P8A+r9pv/SZB/1UxV//2Q==

UUID: 19760dae-e652-4009-88c8-6bd8295dd751xmp. DID: 258F22E4F98BDE118D43D498903D301DXMP.DID: 84ee58C3ACCCE411AA7CB49CCCE411AA7CB49C658B8368: PDF1

Createxmp.iid: 258F22E4F98BDE118D43D498903D301D2009-08-18T16: 22: 32 + 03: 00adobe Indesign 6.0

сохраненоxmp.iid:268F22E4F98BDE118D43D498903D301D2009-08-18T16:40:09+03:00Adobe InDesign 6.0/

сохраненоxmp.iid:278F22E4F98BDE118D43D498903D301D2009-08-18T16:40:09+03:00Adobe InDesign 6.0/метаданные

сохраненоxmp.iid:288F22E4F98BDE118D43D498903D301D2009-08-18T16:41:27+03:00Adobe InDesign 6.0/

сохраненоxmp.iid:3DBF8896018CDE118D43D498903D301D2009-08-18T18:25:35+03:00Adobe InDesign 6.0/

savexmp.iid:3EBF8896018CDE118D43D498903D301D2009-08-18T18:26:18+03:00Adobe InDesign 6.0/метаданные

сохраненоxmp. iid:3FBF8896018CDE118D43D498903D301D2009-08-18T18:26:18+03:00Adobe InDesign 6.0/

сохраненоxmp.iid:A8B5B9C48691DE11A766E4A6755319702009-08-25T18:38:33+03:00Adobe InDesign 6.0/

сохраненоxmp.iid:A9B5B9C48691DE11A766E4A6755319702009-08-25T18:39:27+03:00Adobe InDesign 6.0/метаданные

сохраненоxmp.iid:AAB5B9C48691DE11A766E4A6755319702009-08-25T18:39:27+03:00Adobe InDesign 6.0/

savexmp.iid:ABB5B9C48691DE11A766E4A6755319702009-08-25T18:40:29+03:00Adobe InDesign 6.0/метаданные

сохраненоxmp.iid:ACB5B9C48691DE11A766E4A6755319702009-08-25T18:40:29+03:00Adobe InDesign 6.0/

сохраненоxmp.iid:34165CA54DA4DE11837DB1DBF918F73D2009-09-18T16:39:10+03:00Adobe InDesign 6.0/

savexmp. iid:5612CB8F48D3DE11A62DCECF85F79CDE2009-11-17T09:48:04+02:00Adobe InDesign 6.0/метаданные

сохраненоxmp.iid:5712CB8F48D3DE11A62DCECF85F79CDE2009-11-17T09:48:04+02:00Adobe InDesign 6.0/

сохраненоxmp.iid:5A12CB8F48D3DE11A62DCECF85F79CDE2009-11-17T10:04:31+02:00Adobe InDesign 6.0/

сохраненоxmp.iid:26EB350A50D3DE11A62DCECF85F79CDE2009-11-17T10:05:58+02:00Adobe InDesign 6.0/метаданные

сохраненоxmp.iid:27EB350A50D3DE11A62DCECF85F79CDE2009-11-17T10:05:58+02:00Adobe InDesign 6.0/

сохраненоxmp.iid:B4A690CE85EFDE11BCBCCEBA07BDD2102009-12-23T08:36:46+02:00Adobe InDesign 6.0/

сохраненоxmp.iid:09B4F76E830ADF11AA71888237D7C4702010-01-26T16:02:26+02:00Adobe InDesign 6.0/метаданные

сохраненоxmp. iid:0AB4F76E830ADF11AA71888237D7C4702010-01-26T16:02:26+02:00Adobe InDesign 6.0/

сохраненоxmp.iid:D08ECF9B830ADF11B927B21240530AFE2010-01-26T16:10:20+02:00Adobe InDesign 6.0/

savexmp.iid:D18ECF9B830ADF11B927B21240530AFE2010-01-26T16:11:01+02:00Adobe InDesign 6.0/метаданные

сохраненоxmp.iid:D28ECF9B830ADF11B927B21240530AFE2010-01-26T16:11:01+02:00Adobe InDesign 6.0/

сохраненоxmp.iid:85B6736BCE63DF11A294CE0F7B02986E2010-05-20T08:13:26+03:00Adobe InDesign 6.0/

savexmp.iid:86B6736BCE63DF11A294CE0F7B02986E2010-05-20T08:15:48+03:00Adobe InDesign 6.0/метаданные

сохраненоxmp.iid:87B6736BCE63DF11A294CE0F7B02986E2010-05-20T08:15:48+03:00Adobe InDesign 6.0/

сохраненоxmp. iid:B43F3A234583DF11A2CEACDD30B3F28A2010-06-29T12:04:26+03:00Adobe InDesign 6.0/

savexmp.iid:591FE9CB1D84DF11BC27F41E7C4688832010-06-30T11:02:15+03:00Adobe InDesign 6.0/метаданные

сохраненоxmp.iid:5A1FE9CB1D84DF11BC27F41E7C4688832010-06-30T11:02:16+03:00Adobe InDesign 6.0/

сохраненоxmp.iid:FA85

7BBDF118C6AFFE3183EA20E2010-09-08T17:00:52+03:00Adobe InDesign 6.0/

savexmp.iid:EA6C1627DCBBDF11A5B0D10567C29BA82010-09-09T09:33:26+03:00Adobe InDesign 6.0/метаданные

сохраненныйxmp.iid:EB6C1627DCBBDF11A5B0D10567C29BA82010-09-09T09:33:27+03:00Adobe InDesign 6.0/

сохраненоxmp.iid:02E1784A8D53E011961F94FC176DF7D02011-03-21T09:31:52+02:00Adobe InDesign 6.0/

savexmp. iid:03E1784A8D53E011961F94FC176DF7D02011-03-21T09:32:42+02:00Adobe InDesign 6.0/метаданные

сохраненоxmp.iid:04E1784A8D53E011961F94FC176DF7D02011-03-21T09:32:43+02:00Adobe InDesign 6.0/

сохраненоxmp.iid:3758CB714A71E011A8E4A4A6FA0DDB5B2011-04-28T06:48:57+03:00Adobe InDesign 7.0/

savexmp.iid:3858CB714A71E011A8E4A4A6FA0DDB5B2011-04-28T06:48:57+03:00Adobe InDesign 7.0/метаданные

сохраненоxmp.iid:3A48913B1F73E011A47D90FD67F91D722011-04-30T14:44:40+03:00Adobe InDesign 7.0/метаданные

сохраненоxmp.iid:E5FFA03B1F73E011A47D90FD67F91D722011-04-30T14:44:40+03:00Adobe InDesign 7.0/

сохраненоxmp.iid:A6B2573E011A47D90FD67F91D722011-04-30T15:27:59+03:00Adobe InDesign 7.0/

сохраненныйxmp. iid:D5A388642573E011A47D90FD67F91D722011-04-30T15:28:45+03:00Adobe InDesign 7.0/метаданные

сохраненоxmp.iid:00638B642573E011A47D90FD67F91D722011-04-30T15:28:45+03:00Adobe InDesign 7.0/

сохраненоxmp.iid:11A2460B5675E011904DAEA5655059C02011-05-03T10:22:03+03:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp.iid:12A2460B5675E011904DAEA5655059C02011-05-03T10:22:03+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

сохраненоxmp.iid:13A2460B5675E011904DAEA5655059C02011-05-03T10:26:28+03:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp.iid:B5AA07A2B585E011AA7EEBFD3B11EF032011-05-24T06:26:37+03:00Adobe InDesign 7.5/

savexmp.iid:C9B813A2B585E011AA7EEBFD3B11EF032011-05-24T06:26:37+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

сохраненоxmp. iid:CAB813A2B585E011AA7EEBFD3B11EF032011-05-24T06:29:12+03:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp.iid:01F16E2D7D8AE011BC08F1136561305D2011-05-30T08:25:05+03:00Adobe InDesign 7.5/

savexmp.iid:02F16E2D7D8AE011BC08F1136561305D2011-05-30T08:25:05+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

сохраненоxmp.iid:03F16E2D7D8AE011BC08F1136561305D2011-05-30T08:33:59+03:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp.iid:D287CB3E7E91E011BFD4

47371FE2011-06-08T06:20:22+03:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp.iid:D387CB3E7E91E011BFD4

47371FE2011-06-08T06:21:02+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

сохраненоxmp.iid:FCAAA7567E91E011BFD4

47371FE2011-06-08T06:21:02+03:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp. iid:1EAC9F8DC691E011B582807477_{22011-06-08T14:57:58+03:00Adobe InDesign 7.5/}

savexmp.iid:1FAC9F8DC691E011B582807477_{22011-06-08T15:09:16+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные}

сохраненоxmp.iid:7623C222C891E011B582807477_{22011-06-08T15:09:18+03:00Adobe InDesign 7.5/}

сохраненоxmp.iid:3656A1387996E011A9EAA90DC90D8E102011-06-14T14:27+03:00Adobe InDesign 7.5/

savexmp.iid:BBC37A4C9396E01190D8A2ADC4DD4A682011-06-14T17:33:40+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

сохраненоxmp.iid:DEB3BA4C9396E01190D8A2ADC4DD4A682011-06-14T17:33:41+03:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненныйxmp.iid:D2AC397E0118128B530D5F7D66-06-15T14:10:22+03:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp. iid:D4AC397E0118128B530D5F7D66-06-15T14:57:46+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

сохраненоxmp.iid:90D516B04697E0118128B530D5F7D66-06-15T14:57:48+03:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненныйxmp.iid:BDF2C1BC0BADE011A960C6B430DD2FF12011-07-13T07:51:14+03:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp.iid:B9334A1A3BD2E011BDE5C22596BC0D012011-08-29T15:33:30+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

сохраненныйxmp.iid:BAE46F1A3BD2E011BDE5C22596BC0D012011-08-29T15:33:31+03:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp.iid:A69C1DE83DD2E011BDE5C22596BC0D012011-08-29T15:53:35+03:00Adobe InDesign 7.5/

savexmp.iid:A79C1DE83DD2E011BDE5C22596BC0D012011-08-29T15:54:31+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

сохраненоxmp. iid:B5ECE8093ED2E011BDE5C22596BC0D012011-08-29T15:54:31+03:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp.iid:CC62833C88E3E01186F7DE55BEB9DC962011-09-20T15:58:29+03:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp.iid:CD62833C88E3E01186F7DE55BEB9DC962011-09-20T15:59:15+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

сохраненныйxmp.iid:D2122F5888E3E01186F7DE55BEB9DC962011-09-20T15:59:15+03:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp.iid:74BA454C48E4E0118192E52452482EAE2011-09-21T14:53:19+03:00Adobe InDesign 7.5/

savexmp.iid:75BA454C48E4E0118192E52452482EAE2011-09-21T14:56:45+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

сохраненоxmp.iid:1C2866C848E4E0118192E52452482EAE2011-09-21T14:56:47+03:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp. iid:826497BD1EEBE011999F827B33CDF0

1-09-30T07:43:28+03:00Adobe InDesign 7.5/

savexmp.iid:6594E997BD02E1118E8CC9E50AE1C60C2011-10-30T08:18:03+02:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

сохраненоxmp.iid:A908E4ECBE02E1118E8CC9E50AE1C60C2011-10-30T08:18:03+02:00Adobe InDesign 7.5/

savexmp.iid:8122721BBF02E1118E8CC9E50AE1C60C2011-10-30T08:19:22+02:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

сохраненоxmp.iid:F7EE771BBF02E1118E8CC9E50AE1C60C2011-10-30T08:19:22+02:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp.iid:E611765A6F1AE111BCC2A6AF7B79E0132011-11-29T11:48:55+02:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp.iid:E711765A6F1AE111BCC2A6AF7B79E0132011-11-29T11:49:32+02:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

сохраненоxmp. iid:69A389706F1AE111BCC2A6AF7B79E0132011-11-29T11:49:33+02:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp.iid:C4C416EBEF26E111BDC1DCBE79AC379C2011-12-15T09:39:28+02:00Adobe InDesign 7.5/

savexmp.iid:C5C416EBEF26E111BDC1DCBE79AC379C2011-12-15T09:39:28+02:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

сохраненоxmp.iid:6CDF627CF452E111AB00B4B2DE417DAD2012-02-09T10:06:28+02:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

сохраненоxmp.iid:649E6DF8F452E111AB00B4B2DE417DAD2012-02-09T10:06:29+02:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp.iid:50117214F752E111AB00B4B2DE417DAD2012-02-09T10:21:35+02:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp.iid:51117214F752E111AB00B4B2DE417DAD2012-02-09T10:22:40+02:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

сохраненоxmp. iid:20763A3BF752E111AB00B4B2DE417DAD2012-02-09T10:22:40+02:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp.iid:405311CEA972E111A8DEB953C9DD00972012-03-20T18:29:03+02:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненныйxmp.iid:B1B00D9D5498E111A891AE5FB65F26812012-05-07T17:56:21+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

сохраненоxmp.iid:69B024CF5498E111A891AE5FB65F26812012-05-07T17:56:21+03:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp.iid:768AD5E25598E111A891AE5FB65F26812012-05-07T18:04:04+03:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp.iid:778AD5E25598E111A891AE5FB65F26812012-05-07T18:04:36+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

сохраненоxmp.iid:0AF017F65598E111A891AE5FB65F26812012-05-07T18:04:36+03:00Adobe InDesign 7.5/

сохраненоxmp. iid:0906C4F02AE2E1118F91DE4D99

42012-08-09T18:03:05+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

сохраненоxmp.iid:0A06C4F02AE2E1118F91DE4D99

42012-08-09T18:03:05+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:6494D12D2BE2E1118F91DE4D99

42012-08-09T18:04:47+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

сохраненоxmp.iid:6794D12D2BE2E1118F91DE4D99

42012-08-09T18:09:40+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

savexmp.iid:6894D12D2BE2E1118F91DE4D99

42012-08-09T18:10:58+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:09ECED0A2CE2E1118F91DE4D99

42012-08-09T18:10:58+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

сохраненоxmp.iid:14779736AAE3E1119BB5DC61A07931F82012-08-11T15:46:39+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

savexmp. iid:00E40F7073E7E111917BD16BCEC4A3B-08-16T11:26:36+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:68B844B673E7E111917BD16BCEC4A3B-08-16T11:26:36+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

сохраненоxmp.iid:C2A31

E7E111917BD16BCEC4A3B-08-16T11:29:33+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

savexmp.iid:C3A31

E7E111917BD16BCEC4A3B-08-16T11:30:44+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:16AB814A74E7E111917BD16BCEC4A3B-08-16T11:30:45+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

сохраненоxmp.iid:F5320C8C0349E2118A8B9C3F0469EE8F2012-12-18T15:10:35+04:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

сохраненоxmp.iid:B32E6872A27AE2118C17A70EFFB5F8B52013-02-19T16:41:29+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные

сохраненныйxmp. iid:BA1F8272A27AE2118C17A70EFFB5F8B52013-02-19T16:41:29+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

сохраненоxmp.iid:6788C055A37AE2118C17A70EFFB5F8B52013-02-19T16:47:51+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

savexmp.iid:6888C055A37AE2118C17A70EFFB5F8B52013-02-19T16:48:51+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:62B6FE79A37AE2118C17A70EFFB5F8B52013-02-19T16:48:51+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

сохраненоxmp.iid:1DA09C73EA91E211A9C5989104D234032013-03-21T07:44:52+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

savexmp.iid:F415F4959496E21197508AA854AEC6D52013-03-27T06:12:48+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные

savexmp.iid:BAAA01969496E21197508AA854AEC6D52013-03-27T06:12:49+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

сохраненоxmp. iid:8088CF86C096E211A1499BDC31ED3BE02013-03-27T11:27:21+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

savexmp.iid:99B3C2FBE396E2118AE9828157AF349A2013-03-27T15:41:10+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:BB6DD2FBE396E2118AE9828157AF349A2013-03-27T15:41:10+02:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

сохраненоxmp.iid:2A2871D97F9BE211BA958BC55681D8D42013-04-02T13:26:58+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

сохраненоxmp.iid:305709438C9BE2119ACDC18A0BCCF6352013-04-02T14:58:38+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные

savexmp.iid:CE8FFDA78C9BE2119ACDC18A0BCCF6352013-04-02T14:58:39+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

сохраненныйxmp.iid:F99ED1E58D9BE2119ACDC18A0BCCF6352013-04-02T15:10:19+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

savexmp. iid:FA9ED1E58D9BE2119ACDC18A0BCCF6352013-04-02T15:11:59+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:FE9ED1E58D9BE2119ACDC18A0BCCF6352013-04-02T15:11:59+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

savexmp.iid:379CECB58E9BE2119ACDC18A0BCCF6352013-04-02T15:14:36+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:3B9CECB58E9BE2119ACDC18A0BCCF6352013-04-02T15:14:36+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

сохраненоxmp.iid:97F09FB6EFA8E211891A996E8A0CF6F12013-04-19T15:50:28+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

сохраненоxmp.iid:98F09FB6EFA8E211891A996E8A0CF6F12013-04-19T15:50:28+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:9AF09FB6EFA8E211891A996E8A0CF6F12013-04-19T15:50:48+03:00Adobe InDesign CS6 (Windows)/

сохраненоxmp. iid:8e24aaec-cad1-5f46-87b1-6c83cf52013-09-26T06:33:09+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

savexmp.iid:399eec97-b601-9a43-bbab-238006fe28672013-09-26T06:33:09+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:077ce7e9-0d45-e84f-9d94-1ba19decebb32013-09-26T06:33:57+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

сохраненоxmp.iid:5e280f46-d92d-6042-98da-d2e4caf99ec72013-09-26T06:54:38+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

savexmp.iid:05585a3f-cf15-284b-960a-40f545f4556

-09-26T06:56:09+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:3df6315a-107e-4e44-9a22-dc6db102013-09-26T06:56:09+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

сохраненоxmp.iid:bc433eeb-d97b-0940-87e5-155aefe12b982013-09-26T07:42:14+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

savexmp. iid:6d7feb4e-f1d5-7e4f-b355-9bef88a149ae2013-09-26T07:42:14+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные

сохраненныйxmp.iid:df2e9ddd-dcd0-1542-a78c-245533232c142013-09-26T07:52:12+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

savexmp.iid:f9a025fe-d518-ee41-b0d0-85b0ccd740e82013-09-26T07:52:12+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:0adf4259-7805-3c43-8be9-22cf18ee3e3b2013-09-27T05:08:28+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

savexmp.iid:ae0f91fc-86a3-f944-82eb-dbddf790f93d2013-09-27T05:08:28+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:b708e617-f72f-0341-a810-cc7fe1b2013-09-29T07:25:25+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

savexmp.iid:766bac72-bfd6-1547-a22b-e83718d7bdce2013-09-29T07:25:25+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные

сохраненоxmp. iid:d45a6fd9-fff1-2045-be30-1b6089fc9fd62013-09-30T10:39:44+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

savexmp.iid:1d06dba6-b77f-1c46-b2f9-f2e3ae07b0762013-09-30T10:39:44+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:1708d9c8-32be-6d4b-b081-e18353705d5b2013-10-03T07:06:08+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

savexmp.iid:531d18cc-4cf7-9e44-b802-a2da1ca38ecf2013-10-03T07:06:08+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:c26c8ecb-f2eb-a948-8441-a5637b0e84d82013-10-03T07:09:32+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

сохраненныйxmp.iid:279e610f-f0a9-964a-a544-284338bba4a82013-10-03T07:38:09+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

savexmp.iid:662a2d5a-89b8-b44d-9244-aff73ceda81a2013-10-03T07:38:57+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные

сохраненоxmp. iid:cb03b828-728c-6540-b588-8132eacc974a2013-10-03T07:38:57+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

сохраненоxmp.iid:d87af69c-855e-e746-8630-67fb9

842013-10-04T16:21:34+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

savexmp.iid:1c4a0b92-cbbd-4b48-92d8-a636639cecef2013-10-04T16:22:05+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:3bcdd80a-e1c7-b24f-9ecb-3a298069ff372013-10-04T16:22:05+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

сохраненоxmp.iid:d8d16f38-41c8-2a4d-ba9e-534131313d782013-10-04T17:41:10+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

сохраненоxmp.iid:00f40e6a-414b-9747-86ec-e8f2c68f4b172013-10-04T17:41:10+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:f5156850-6a38-1e47-8912-83111362371

-10-04T17:41:39+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

сохраненоxmp. iid:681ecab7-7896-8f48-ac5e-d8a176cb584b2013-10-05T06:51:15+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

savexmp.iid:46a42db7-d2ee-d44c-86bf-9dc20f3671102013-10-05T06:51:15+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:5397e1bd-e5dc-6344-a7b7-219d307df0852013-10-07T06:48:12+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

savexmp.iid:7a3a6580-0601-3140-987f-a20f57541cee2013-10-07T06:48:12+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:84f6efde-d0b4-fb42-b0d9-5405c28aeecb2013-10-08T06:34:11+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

savexmp.iid:09b5cd9c-d8b6-a54d-b9b6-2f18b154f30f2013-10-08T06:34:11+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:885431b0-cbea-9c4c-9e13-36b278d620842013-10-11T16:18:18+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

savexmp. iid:94ff81bf-de69-b04d-a53e-465b8339f70d2013-10-11T16:18:18+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:01295706-c529-e347-a6e8-c49c34e2013-10-12T15:12:15+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

savexmp.iid:1fce55f7-3595-d646-810d-be93acd14e4

-10-12T15:12:15+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:e83ca5ca-05a0-3046-8984-bb9ae500c7402013-10-12T15:22:30+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

сохраненоxmp.iid:dcbf9f99-6c19-b341-a09a-31564a0bc81e2014-06-30T11:15:26+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

savexmp.iid:0d4b2fc3-3ea5-194a-9a83-a998815ce14-06-30T11:18:56+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:af9691da-81ce-2e40-8b5f-a0c643c257c42014-06-30T11:18:56+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

сохраненоxmp. iid:5ccdb609-0534-ae43-bfea-0502d63b31af2014-06-30T11:56:45+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

savexmp.iid:22f930b0-9e92-6a4b-a14a-418762c55_{14-06-30T11:56:45+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные}

savexmp.iid:2081e09c-bfe4-f64d-b046-e43950bc69982014-06-30T11:58:04+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:607d328e-47d9-a844-850e-1c14a799009b2014-06-30T11:58:04+03:00Adobe InDesign CC (Windows)/

сохраненоxmp.iid:91B602F5F107E4118B4086B92AA8D44-07-10T10:50:50+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/

savexmp.iid:92B602F5F107E4118B4086B92AA8D44-07-10T10:50:50+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные

savexmp.iid:EE29DB3DFE07E4118B4086B92AA8D44-07-10T12:18:46+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/

сохраненоxmp. iid:172BCA4B2B0BE411B2B29FC0D59756A72014-07-14T13:20:34+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/

сохраненоxmp.iid:B03538485C0BE411A9B68DE0F195B8712014-07-14T19:10:22+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:33AA0B675C0BE411A9B68DE0F195B8712014-07-14T19:10:22+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/

savexmp.iid:25DC3440820DE411A088CFD3E02D78C42014-07-17T12:58:51+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:6B7DEA00840DE411A088CFD3E02D78C42014-07-17T12:58:53+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/

сохраненоxmp.iid:2B3C7231AF3CE411960EF37949A40A822014-09-15T13:36:27+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/

savexmp.iid:029FD63FB73CE411BCC9A500E8439C332014-09-15T14:34:07+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные

сохраненоxmp. iid:11FF7241B73CE411BCC9A500E8439C332014-09-15T14:34:10+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/

savexmp.iid:12FF7241B73CE411BCC9A500E8439C332014-09-15T14:34:21+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/метаданные

сохраненоxmp.iid:F3B

B73CE411BCC9A500E8439C332014-09-15T14:34:21+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/

сохраненныйxmp.iid:A910E701E284E4118B2E86FFE88A2E472014-12-16T10:41:35+05:30Adobe InDesign CS6 (Windows)/

savexmp.iid:88374DCAAFCCE411AA7CB49C658B83682015-03-17T16:13:31+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные

savexmp.iid:89374DCAAFCCE411AA7CB49C658B83682015-03-17T16:13:31+02:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

сохраненоxmp.iid:F047269870D4E411B377C83D8BEED8312015-03-27T13:01:18+02:00Adobe InDesign 7. 5/;/метаданные

сохраненоxmp.iid:3417F7CF84D4E411B377C83D8BEED8312015-03-27T15:26:01+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные

сохраненоxmp.iid:911DCD4E411B377C83D8BEED8312015-03-27T18:14:04+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные

сохраненоxmp.iid:6A0ADCA69ED4E411B377C83D8BEED8312015-03-27T18:30:59+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные

сохраненоxmp.iid:CAD8C4379FD4E411B377C83D8BEED8312015-03-27T18:35:02+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные

сохраненоxmp.iid:143EC9659FD4E411B377C83D8BEED8312015-03-27T18:36:20+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные

savexmp.iid:153EC9659FD4E411B377C83D8BEED8312015-03-27T18:36:20+02:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

сохраненоxmp.iid:8726D9B9A0D4E411B377C83D8BEED8312015-03-27T18:45:50+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные

сохраненоxmp.iid:BC9834784CD5E4119A80FB6ADD897

15-03-28T15:15:13+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные

сохраненоxmp.iid:267714A36AD5E4119A80FB6ADD897

15-03-28T18:51:10+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные

сохраненоxmp.iid:2E07AC5D6BD5E4119A80FB6ADD897

15-03-28T18:56:23+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные

сохраненныйxmp.iid:EBC537646CD5E4119A80FB6ADD897

15-03-28T19:03:44+02:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные

сохраненоxmp.iid:B94ED50E39D9E411826ECC834AA7D1F42015-04-02T16:06:21+03:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные

сохраненоxmp.iid:B8EBD11E39D9E411826ECC834AA7D1F42015-04-02T16:06:48+03:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные

сохраненоxmp.iid:65D8629DF1D9E4118AA2F4211E3388B62015-04-03T14:07:27+03:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные

сохраненоxmp.iid:26D049A4F1D9E4118AA2F4211E3388B62015-04-03T14:07:39+03:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные

сохраненоxmp.iid:27D049A4F1D9E4118AA2F4211E3388B62015-04-03T14:07:39+03:00Adobe InDesign 7.5/метаданные

savexmp.iid:291AA963F2E0E41188FCE6BE326EA4452015-04-12T12:00:38+03:00Adobe InDesign 7.5/;/метаданные

xmp.iid: 12FF7241B73CE411BCC9A500E8439C33xmp.did: 11FF7241B73CE411BCC9A500E8439C33xmp.did: 258F22E4F98BDE118D43D498903D301Ddefault472AAAAAA == приложения / PDF

605-614_TCEM_A_8

-Cicek.indd

Библиотека Adobe PDF 9.9FalsePDF/X-1:2001PDF/X-1:2001PDF/X-1a:2001 конечный поток эндообъект 6 0 объект > эндообъект 3 0 объект > эндообъект 8 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]/Properties>/MC1>>>/XObject>>>/TrimBox[21.0 21,0 602,102 814,701]/Тип/Страница>> эндообъект 9 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]>>/TrimBox[21.0 21.0 602.102 814.701]/Type/Page>> эндообъект 10 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text/ImageC]/Properties>>>/XObject>>>/TrimBox[21.0 21.0 602.102 814.701]/Type/Page>> эндообъект 11 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]/Properties>/MC1>/MC2>/MC3>/MC4>/MC5>>>>>/TrimBox[21.0 21,0 602,102 814,701]/Тип/Страница>> эндообъект 12 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]/Properties>/MC1>/MC2>/MC3>>>>>/TrimBox[21.0 21.0 602.102 814.701]/Type/Page>> эндообъект 13 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text]>>/TrimBox[21.0 21.0 602.102 814.701]/Type/Page>> эндообъект 14 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text/ImageC]/XObject>>>/TrimBox[21.0 21.0 602.102 814.701]/Type/Page>> эндообъект 15 0 объект >/ExtGState>/Font>/ProcSet[/PDF/Text/ImageC]/Properties>>>/XObject>>>/TrimBox[21.т),3х$Х `ٽ$|f%#Y@PBZڕM6cex:»j~}6D/Kr8-9?_7q5OK7A2B6wQ#Cg= #c.C,CPժirZrՔ{G0˶*!ȌAg#oبQɦ

Системы фундаментов для высотных сооружений

Фундаменты с насечками относятся к компонентам фундамента, которые передают свои нагрузки на грунт только за счет нормальных напряжений и напряжений сдвига. Насыпные фундаменты — это одиночные фундаменты, ленточные фундаменты или плитные фундаменты. Требованием к насыпным фундаментам является несущая способность основания под основанием фундамента. Если грунт имеет недостаточную несущую способность, требуется улучшение грунта или альтернативные системы фундамента.

В основном, глубина уровня фундамента указывается для облегчения промерзания фундамента. В Германии это не менее 80 см ниже поверхности. Информация о различных региональных глубинах промерзания содержится в [1–3].

При подготовке уровня фундамента необходимо избегать следующих происшествий:

• Выщелачивание
• Уменьшение насыпной плотности дрейфовой водой
• Мацерация
• Циклическое замораживание и размораживание

Перед укладкой глухого бетона уровень фундамента должен быть проверен экспертом-геотехником.

3.1 Одиночные и ленточные фундаменты

Для раскопок одиночных нагрузок, таких как колонны, используются одинарные фундаменты. Ленточные фундаменты используются для линейных нагрузок. Оба типа настила фундамента могут быть спроектированы как с армированием, так и без него, при этом следует отдавать предпочтение армированным фундаментам из-за их большей прочности. На рис. 3.1 показаны два типа фундаментов.

Обычно достаточно проектирования одинарных и ленточных фундаментов на основе контактного давления.В большинстве случаев контактное давление можно определить методом трапеций напряжений. Деформации грунта и здания, а также взаимодействие грунта с конструкцией не учитываются.

Рисунок 3.1 Одинарный и ленточный фундамент.

3.2 Сплошной фундамент

Сплошные фундаменты используются, когда сетка нагрузок плотная и деформации основания и конструкции должны быть гомогенизированы. Сплошные фундаменты могут использоваться как часть так называемого белого желоба или в сочетании с дополнительной системой герметизации (напр.г., битумные слои) для предотвращения притока грунтовых вод [4–7].

Толщина железобетонной плиты зависит от изгибающего момента, а также от пробивки (сосредоточенных нагрузок). Увеличение толщины плиты или устройство бетонных выступов позволяет избежать поперечной арматуры. Для предотвращения притока грунтовых вод или защиты от погодных условий ширина трещин в бетоне должна быть ограничена. В любом случае установка строительных швов, компенсационных швов и осадочных швов должна быть точно спланирована и контролироваться на этапе строительства.

3.3 Геотехнический анализ

3.3.1 Основы

Две разные теоретические модели используются для геотехнического анализа SLS и ULS. Для анализа предельного состояния устойчивости (SLS) рассматривается поведение линейно-упругого материала грунта. Напротив, для расчета предельного состояния по несущей способности (ULS) рассматривается поведение жесткопластического материала грунта. Эта проблема с настилом фундамента поясняется на рис. 3.2.

В соответствии с техническими нормами и регламентами анализу подлежат следующие инциденты [8–11]:

• Общая устойчивость
• Раздвижные

  Рис. 3.2 Кривая оседания нагрузки для настила фундамента.

• Базовый отказ
• Коллективное разрушение грунта и конструкции
• Штамповка, прессование
• Разрушение конструкции в результате смещения фундамента
• Крупные населенные пункты
• Большое поднятие в результате мороза
• Недопустимые вибрации

При расположении фундаментов в зоне насыпей необходим анализ обрушения откосов. Должен быть рассмотрен каждый возможный механизм разрушения (круги скольжения, сложные механизмы разрушения) [12–14].

В простых случаях и при определенных условиях инженерно-геологический расчет настилаемых фундаментов может быть выполнен на основе стандартных табличных значений. Стандартные табличные значения учитывают анализ безопасности от отказов и вредных осадок [10].

3.3.2 Распределение контактного давления

Знание распределения контактного давления является основой для анализа настила фундаментов. Доступны следующие процедуры расчета [15,16].

• Распределение контактного давления под жесткими основаниями по Буссинеску [17]
• Метод трапеции напряжения
• Метод модуля реакции грунтового основания
• Метод модуля жесткости
• Численные методы, например, метод конечных элементов

Распределение контактного давления под жесткими фундаментами по Буссинеску (а) предполагает теоретически бесконечно большие напряжения на краю фундамента, которые не могут возникнуть из-за процессов переноса в грунте под фундаментом.Этот метод применим только в простых случаях.

Самой простой процедурой является метод трапеции напряжений (b), поскольку предполагается только линейное распределение напряжений. Распределение контактного давления как следствие метода трапеции напряжения является полезным подходом при использовании небольших фундаментов и малой глубины фундамента.

Метод модуля реакции грунтового основания (c) и метод модуля жесткости (d) подходят, если глубина фундамента большая. Может применяться для одинарного, ленточного и ростверкового фундаментов.При использовании метода модуля реакции грунтового основания грунт рассматривается как система независимых пружин. Равномерная нагрузка приводит к равномерной осадке без провала осадки. При использовании метода модуля жесткости грунт рассматривается как упругое полупространство с системой связанных пружин. Равномерная нагрузка приводит к осадочному желобу. Метод модуля жесткости приводит к наиболее реалистичному распределению контактного давления.

Методы расчета от (a) до (d) являются приблизительными решениями для определения распределения контактного давления под насыпным фундаментом.Этих методов обычно достаточно для анализа. Наиболее реалистичное распределение контактного давления дается численным анализом, поскольку можно учитывать жесткость конструкции, а также нелинейное поведение материала подпочвенного слоя.

Распределение контактного давления зависит от жесткости основания, а также от соотношения между нагрузкой и устойчивостью основания [18]. Потенциальные распределения контактного давления показаны на рис. 3.3. Случай (а) показывает распределение контактного давления при плохом использовании несущей способности. Когда нагрузка приближается к несущей способности, могут возникнуть два различных механизма отказа. В случае (b) нагрузка приводит к пластическому шарниру внутри фундамента, который вызывает перераспределение контактного давления. В этом случае несущая способность фундамента зависит от вращательной способности пластикового шарнира. В случае (c) нагрузка приводит к перераспределению контактного давления к центру фундамента, что приводит к разрушению основания.

При недостаточной пластичности фундамента следует хрупкое разрушение с превышением внутренней несущей способности, например, продавливание. Перераспределения контактного давления не произойдет.

Предположение о постоянном распределении контактного давления приводит к безопасным результатам для анализа ULS. Для анализа SLS предположение о постоянном распределении контактного давления приводит к небезопасным результатам.

Рисунок 3.4 показаны осадочная впадина, распределение контактного давления и кривая момента в зависимости от нагрузки. С ростом нагрузки постоянные осадки под фундамент сильно увеличиваются в центре. При этом контактное давление, сосредоточенное в краевой зоне, смещается к центру фундамента. Изгибающие моменты концентрируются под нагрузкой.

Рисунок 3.3 Распределение контактного давления под одинарными фундаментами.(а) Упругое поведение фундамента и грунта; (б) Пластиковый шарнир в фундаменте; (c) Базовый отказ. (Из Katzenbach, et al., Baugrund-Tragwerk-Interaktion. Handbuch für Bauingenieure: Technik, Organization und Wirtschaftlichkeit. Springer-Verlag, Heidelberg, Germany, 1471–1490, 2012.)

3.3.2.1 Жесткость системы

Для определения переменной внутренней силы необходимо проанализировать контактное давление, которое зависит от отношения жесткости конструкции к жесткости основания.

Рисунок 3.4 Качественное развитие деформаций и напряжений одиночного основания в зависимости от его нагрузки. а) деформация; (б) контактное давление; в) изгибающий момент. (Из Katzenbach, et al., Baugrund-Tragwerk-Interaktion. Handbuch für Bauingenieure: Technik, Organization und Wirtschaftlichkeit. Springer-Verlag, Heidelberg, Germany, 1471–1490, 2012.)

Рисунок 3.5 Распределение контактного давления для подвижного (а) и жесткого (б) настила фундамента.

Таблица 3.1 Различие между мягкими и жесткими фундаментами

К ≥ 0,1	Жесткий фундамент
0,001 ≤ К < 0,1	Промежуточная зона
К < 0,001	Липкий фундамент

Для насыпных фундаментов распределение контактного давления соответствует распределению нагрузки.Для жестких оснований возникает нелинейное распределение контактного давления с высокими краевыми напряжениями (рис. 3.5). Различие между мягкими и жесткими фундаментами определяется жесткостью системы K по Кани, которая является значением для оценки взаимодействия между конструкцией и фундаментом (уравнение 3.1). Дифференциация указана в таблице 3.1 [16,21]. Жесткость системы K определяется по уравнению 3.2. Он определяется высотой элемента h, длиной l и модулем упругости строительного материала E _B , залегающего в упругом изотропном полупространстве (рис.6) [16–20]:

3.1 K = жесткость конструкции, жесткость грунта 3.2 K=EB⋅IBEs⋅b⋅l3=EB⋅b⋅h412Es⋅b⋅l3=112⋅EBEs⋅(hl)3

где:

Е Б	= модуль упругости конструкции [кН/м 2 ]
I Б	= геометрический момент инерции фундамента [м 4 ]
Е с	= модуль упругости грунта [кН/м 2 ]
б	= ширина настила фундамента [м]
л	= длина настила [м]
ч	= высота залитого фундамента [м]

Рис. 3.6 Размеры для определения жесткости системы.

Фундаменты круглого сечения с высотой элемента h и диаметром d имеют системную жесткость K в соответствии с

3.3 K=112⋅ЭБЭ⋅(hd)3

При расчете широких фундаментов обычно используется только жесткость компонента фундамента для учета жесткости здания. Жесткость возвышающейся конструкции учитывается только в частных случаях.

Для вялых оснований (K < 0.001) осадка в характерной точке такая же, как осадка жесткого наслонного фундамента (рис. 3.7). Характерная точка для прямоугольных фундаментов находится на расстоянии 0,74 полуширины наружу от центра. Для круглых фундаментов характерная точка находится на расстоянии 0,845 радиуса наружу от центра.

Вне зависимости от положения и размеров нагрузки жесткие настилочные фундаменты сохраняют свою форму. Распределение контактного давления имеет ярко выраженный нелинейный характер с большими краевыми напряжениями (рис. 3.5).

Рисунок 3.7 Характерная точка прямоугольного настила фундамента.

Для жестких фундаментов, одиночных и ленточных фундаментов большой толщины распределение контактного давления можно определить по методу Буссинеска или по методу трапеции напряжений [16]. В противном случае становятся необходимыми более подробные исследования или достаточные консервативные предположения, которые находятся «на всякий случай».

3.3.2.2 Распределение контактного давления под жесткими основаниями по Boussinesq

Основываясь на предположении, что грунт моделируется как упругое изотропное полупространство, Буссинеск в 1885 г. разработал уравнения, которые в простых случаях можно использовать для жестких фундаментов [17].

Распределение контактного давления под жестким ленточным фундаментом шириной b определяется уравнением 3.4 (рис. 3.8). Для внецентренной нагрузки с эксцентриситетом e Боровицкая расширила следующие уравнения [22]:

3.4 σ0=2⋅Vπ⋅b⋅11-ξ2гдеξ=2⋅xb 3,5 e≤b4,σ0=2⋅Vπ⋅b⋅1+(4⋅e⋅ξb)1-ξ2 3,6 e>b4,σ0=2⋅Vπ⋅b⋅1+ξ11-ξ12, где ξ1=2x+b-4e2b-4e

Рисунок 3.8 Распределение контактного давления под жесткими основаниями по Буссинеску.

Рис. 3.9 Распределение контактного давления под жесткими основаниями в результате центральных нагрузок на упругое изотропное полупространство

Для круглых и прямоугольных жестких фундаментов распределение контактного давления можно определить с помощью рис. 3.9.

На кромке рассыпного фундамента возникают бесконечно большие напряжения. Из-за предельной несущей способности, определяемой прочностью грунта на сдвиг, эти пиковые напряжения не могут возникать. Грунт пластифицируется по краям фундаментов и напряжения смещаются к центру фундаментов [23].

3.3.2.3 Метод стрессовой трапеции

Метод трапеции напряжения является статически определяемым методом и является самым старым для определения распределения контактного давления. Метод трапеции напряжения основан на балочной теории эластостатических принципов.

Распределение контактного давления определяется условиями равновесия ΣV и ΣM без учета деформаций здания или взаимодействия с грунтом соответственно. Грунт упрощен с линейным упругим поведением для расчета.Теоретически возможны даже большие краевые напряжения. Обнаружение снижения пиков напряжения из-за пластификации невозможно сразу. Все рассуждения основаны на предположении Бернулли о том, что сечения остаются плоскими.

Сила V является равнодействующей приложенной нагрузки, собственного веса и выталкивающей силы. Равнодействующая сил и контактных давлений имеют одну и ту же линию влияния и одинаковую величину, но направлены в противоположные стороны. Чтобы определить распределение контактного давления произвольно разбросанного основания, уравнение 3.7 используется. Для осей координат используется произвольно прямоугольная система координат, где нулевая точка соответствует центру тяжести подграни (рис. 3.10) [24].

Рисунок 3.10 Система координат для контактного давления (метод трапеции напряжений).

3,7 σ0=VA+My⋅Ix-Mx⋅IxyIx⋅Iy-Ixy2⋅x+My⋅Ix-My⋅IxyIx⋅Iy-Ixy2⋅y

Если оси x и y являются главными осями системы координат, центробежный момент I _xy = 0. Уравнение 3.7 упрощается до следующего уравнения 3.8. Если результирующая сила V действует в центре тяжести основания, крутящие моменты M _x = M _y = 0. Результатом является постоянное распределение контактного давления в соответствии с уравнением 3.9.

3,8 σ0=VA+MyIy⋅x+MxIx⋅y 3,9 σ0=ВА

Если эксцентриситет результирующих усилий V слишком велик, теоретически возникают растягивающие напряжения, которые не поглощаются системой грунт-надстройка. Возникает открытый зазор. В этом случае уравнения с 3.7 по 3.9 неприменимы, и определение максимального контактного давления выполняется по следующему уравнению в сочетании с таблицей 3.2:

3.10 σ0,max=μ⋅ВА

Таблица 3.2 Коэффициенты μ для определения максимума контактного давления на грунт

0,32	3,70	3,93	4,17	4,43	4,70	4,99
0.30	3,33	3,54	3,75	3,98	4,23	4,49	4,78	5,09	5,43
0.28	3,03	3,22	3,41	3,62	3,84	4,08	4,35	4,63	4,94	5,28	5,66
0.26	2,78	2,95	3,13	3,32	3,52	3,74	3,98	4,24	4,53	4,84	5,19	5,57
0.24	2,56	2,72	2,88	3,06	3,25	3,46	3,68	3,92	4,18	4,47	4,79	5,15	5,55
0.22	2,38	2,53	2,68	2,84	3,02	3,20	3,41	3,64	3,88	4,15	4,44	4,77	5,15	5,57
0.20	2,22	2,36	2,50	2,66	2,82	2,99	3,18	3,39	3,62	3,86	4.14	4,44	4,79	5,19	5.66
0,18	2,08	2,21	2,35	2,49	2,64	2,80	2,98	3,17	3,38	3,61	3,86	4.15	4,47	4,84	5,28
0,16	1,96	2,08	2,21	2,34	2,48	2,63	2,80	2,97	3.17	3,38	3,62	3,88	4,18	4,53	4,94	5,43
0,14	1,84	1,96	2,08	2,21	2,34	2.48	2,63	2,79	2,97	3,17	3,39	3,64	3,92	4,24	4,63	5,09
0,12	1,72	1,84	1.96	2,08	2,21	2,34	2,48	2,63	2,80	2,98	3,18	3,41	3,68	3,98	4,35	4,78
0.10	1,60	1,72	1,84	1,96	2,08	2,21	2,34	2,48	2,63	2,80	2,99	3,20	3,46	3,74	4.08	4,49	4,99
0,08	1,48	1,60	1,72	1,84	1,96	2,08	2,21	2,34	2,48	2,64	2,82	3.02	3,25	3,52	3,84	4,23	4,70
0,06	1,36	1,48	1,60	1,72	1,84	1,96	2,08	2,21	2.34	2,49	2,66	2,84	3,06	3,32	3,62	3,98	4,43
0,04	1,24	1,36	1,48	1,60	1,72	1.84	1,96	2,08	2,21	2,35	2,50	2,68	2,88	3,13	3,41	3,75	4,17
0,02	1.12	1,24	1.36	1,48	1,60	1,72	1,84	1,96	2,08	2,21	2,36	2,53	2,72	2,95	3,22	3,54	3,93
0.00	1,00	1.12	1,24	1,36	1,48	1,60	1,72	1,84	1,96	2,08	2,22	2,38	2,56	2,78	3.03	3,33	3,70
	0,00	0,02	0,04	0,06	0,08	0,10	0,12	0,14	0,16	0,18	0,20	0.22	0,24	0,26	0,28	0,30	0,32
е б /б

3.3.2.4 Метод модуля реакции грунтового основания

Исторически взаимодействие между грунтом и конструкцией впервые было учтено с помощью метода модуля реакции грунтового основания. Реакция подготовленного основания в связи с изменением формы была сформулирована в девятнадцатом веке Винклером [25].Он был создан для проектирования железнодорожных путей.

Согласно Винклеру, упругая модель грунта, которую также называют полупространством Винклера, представляет собой пружинную модель, где в любой точке контактное давление σ ₀ пропорционально осадке s (уравнение 3.11). Константа пропорциональности k _s называется модулем реакции грунтового основания. Модуль реакции грунтового основания можно интерпретировать как пружину из-за линейного механического подхода к поведению грунта (рис. 3.11). Однако этот метод не учитывает взаимодействия между независимыми свободно перемещающимися вертикальными пружинами.

3.11 σ0(x)=ks⋅s(x)

где:

о 0	= контактное давление [кН/м 2 ]
с	= осадка [м]
к с	= модуль реакции грунтового основания [кН/м 3 ]

Используя теорию изгиба балки, можно описать кривую изгибающего момента для произвольного бесконечно длинного и упругого ленточного основания шириной b, опирающегося на полупространство Винклера.

Кривая изгибающего момента ленточного фундамента с жесткостью на изгиб E _b × I определяется выражением

3.12 M(x)=-Eb⋅I⋅d2s(x)dx2

Двойное дифференцирование уравнения 3.12 дает

3.13 d2M(x)dx2=-q(x)=-EB⋅I⋅d4s(x)dx4

Рисунок 3.11 Модель пружины для метода модуля реакции грунтового основания.

Действие q(x) соответствует контактному давлению σ ₀ (x), которое может быть описано как

3.14 q(x)=-σ0(x)⋅b=-ks⋅s(x)⋅b=EB⋅I⋅d4s(x)dx4

С эластичной длиной L, заданной как

3.15 L=4⋅EB⋅Iks⋅b4

и исключение s(x), уравнение 3.16 следует. Для большого количества граничных условий можно решить уравнение 3.16. Для бесконечно длинного ленточного фундамента распределение контактного давления σ ₀ (x), распределение изгибающего момента M(x) и распределение сдвигающих усилий получаются в соответствии с уравнениями 3.17–3.19.

3.16 d4M(x)dx4+4M(x)L4=0 3.17 σ0=V2⋅b⋅L⋅e-xL⋅(cosxL+sinxL) 3.18 M(x)=V⋅L4⋅e-xL⋅(cosxL-sinxL) 3.19 Q(x)=±V2⋅e-xL⋅cosxL

Модуль реакции грунтового основания не является параметром грунта.Это зависит от следующих параметров:

• Одометрический модуль грунта
• Толщина сжимаемого слоя
• Размеры настила

Метод модуля реакции грунтового основания не учитывает влияние соседних контактных давлений. Поэтому он в основном подходит для расчета тонких, относительно мягких фундаментов с большим расстоянием между колоннами. При использовании метода модуля реакции грунтового основания невозможно определить осадки рядом с настеленным фундаментом (рисунок 3.12).

Рисунок 3.12 Распределение осадок по методу модуля реакции грунтового основания.

3.3.2.5 Метод модуля жесткости

Метод модуля жесткости по Ohde (1942) описывает взаимодействие грунта и конструкции более точно, чем метод модуля реакции грунтового основания, поскольку учитывается влияние соседних контактных давлений на осадку произвольной точки настилающего фундамента [19,26 ]. В методе модуля жесткости изгибающий момент смоделированного линейно-упругого фундамента связан с изгибающим моментом смоделированного линейно-упругого изотропного осадочного желоба.Возникают такие же деформации.

На рис. 3.13 представлено распределение осадки наслонного фундамента по методу модуля жесткости.

В инженерно-геологической практике рассыпные фундаменты со сложными ситуациями нагрузки и геометрическими граничными условиями обычно исследуются с использованием компьютерных программ. В большинстве случаев для статически неопределимой системы уравнений нет замкнутых решений.

Предположение о бесконечной эластичности подпочвы приводит к тому, что теоретически бесконечные большие пики напряжений возникают на краю настила фундамента.Из-за пластифицирующего действия подпочвы эти пики напряжения в действительности не возникают. Мощные компьютерные программы учитывают это основное механическое поведение почвы.

3.3.3 Геотехнический анализ

В следующем разделе геотехнический анализ устойчивости и эксплуатационной пригодности фундаментов определяется в соответствии с действующими техническими регламентами ЕС 7.

Рисунок 3.13 Распределение осадок по методу модуля жесткости.

Анализ стабильности включает

• Анализ безопасности против потери равновесия из-за опрокидывания
• Анализ безопасности против скольжения
• Анализ безопасности от отказа основания
• Анализ безопасности от плавучести

Анализ работоспособности включает

• Анализ вращения фундамента и ограничение открытого зазора
• Анализ горизонтальных перемещений
• Анализ расчетов и дифференцированных расчетов

3.3.3.1 Анализ безопасности против потери равновесия из-за опрокидывания

До сих пор анализ устойчивости к потере равновесия из-за опрокидывания выполнялся путем приложения равнодействующей сил ко второй ширине сердечника. Это означает, что нижняя поверхность насыпного фундамента имеет лишь небольшую часть с открытым зазором. Этот подход описан в [27,28]. Таким образом, результирующая сила в первой ширине ядра создает сжимающее напряжение по всей нижней поверхности настеленного фундамента.

Согласно действующему техническому регламенту, анализ безопасности от потери равновесия при опрокидывании основан на принципе механики твердого тела. Дестабилизирующая и стабилизирующая силы сравниваются на основе вымышленной наклонной кромки на краю расстилаемого фундамента:

3.20 Edst,d≤Estb,d

Расчетное значение дестабилизирующей силы оценивается по уравнению 3.21, а расчетное значение стабилизирующего воздействия оценивается по уравнению 3.22:

3.21 Edst,d=EG,dst,k⋅γG,dst+EQ,dst,k⋅γQ,dst 3,22 Estb,d=Estb,k⋅γG,stb

На самом деле положение откидной кромки зависит от жесткости и прочности основания на сдвиг. При уменьшении жесткости и уменьшении прочности на сдвиг опрокидывающаяся кромка перемещается к центру нижней поверхности настеленного фундамента.

Следовательно, одного этого анализа недостаточно. Он был дополнен анализом ограничения открытого зазора, который определяется для предельного состояния работоспособности.Согласно [10], равнодействующая сил постоянных нагрузок должна быть приложена к первой ширине сердечника, а равнодействующая сил переменных нагрузок должна быть приложена ко второй ширине сердечника (рис. 3.21).

3.3.3.2 Анализ безопасности против скольжения

Анализ устойчивости к скольжению (предельное состояние ГЕО-2) рассчитывается по уравнению 3.23. Силы, параллельные нижней поверхности настила фундамента, должны быть меньше, чем общее сопротивление, состоящее из сопротивления скольжению и пассивного давления грунта.Если учитывается пассивное давление грунта, необходимо проверить предельное состояние эксплуатационной пригодности в отношении горизонтальных перемещений.

3,23 Hd≤Rd+Rp,d

где: Rd=RkγR,hRp,d=Rp,kγR,h

Сопротивление скольжению определяется в соответствии с тремя следующими случаями:

• Проскальзывание в зазоре между настеленным фундаментом и нижележащим, полностью уплотненным грунтом: 3,24 Rd=Vk⋅tanδγR,h где:

  V k	= нормативное значение вертикальных нагрузок [кН]
  δ	= характеристическое значение угла базового трения [°]

• Скольжение при прохождении зазора по полностью уплотненному грунту, например, при устройстве отсечки фундамента: 3.25 Rd=Vk⋅tanφ′+A⋅c′γR,h

где:

В к	= нормативное значение вертикальных нагрузок [кН]
ф’	= характеристический угол трения грунта под насыпным фундаментом [°]
А	= площадь передачи нагрузки [м 2 ]
с’	= нормативное значение сцепления грунта [кН/м 2 ]

• Скольжение по водонасыщенному грунту из-за очень быстрой загрузки: 3.26 Rd=A⋅cuγR,ч

где:

А	= Площадь передачи нагрузки [м 2 ]
в и	= Характеристическое значение сцепления недренированного грунта [кН/м 2 ]

Для широких фундаментов, забетонированных на месте , характеристическое значение угла трения основания δ совпадает с характеристическим значением угла трения φ′ грунта.Для элементов сборно-распорного фундамента характеристическое значение угла трения основания δ следует принимать равным 2/3 φ′. Характерное значение угла базового трения должно быть δ ≤ 35°.

Пассивное давление грунта можно учитывать, если заложенный фундамент достаточно глубок. Из-за горизонтальных деформаций пассивное давление грунта должно быть ограничено до 50% от возможного пассивного давления грунта. По сути, необходимо проверить, существует ли пассивное давление грунта на всех возможных этапах строительства и этапа эксплуатации фундамента.

3.3.3.3 Анализ безопасности от разрушения основания

Расчет устойчивости к разрушению основания гарантирован, если расчетное значение несущей способности R _d больше расчетного значения активной силы V _d . R _d рассчитывают по уравнению 3.27. Принципиальная схема разрушения опоры настилающего фундамента представлена ​​на рис. 3.14.

3,27 Rd=Rn,kγR,v

Сопротивление несущей способности определяется свойствами грунта (плотность, параметры сдвига), размерами и глубиной заложения настилаемого фундамента.Подробную информацию можно найти в случайном стандарте [29,30]. Характеристическое сопротивление несущей способности R _n,k рассчитывается аналитически по трехчленному уравнению, в основе которого лежит момент равновесия фигуры разрушения несущей способности в идеально пластическом, плоскодеформированном состоянии [31]. Трехчленное уравнение несущей способности учитывает ширину b фундамента, глубину заделки d фундамента и сцепление c’ подпочвенного слоя. Все три аспекта должны быть факторизованы с коэффициентами несущей способности N _b , N _d и N _c :

Рис. 3.14 Показатели несущей способности ленточного фундамента 1, Армированная стена; 2, площадь; 3, результирующее контактное давление; 4, подвальный этаж; 5 — поверхность скольжения, форма зависит от угла трения φ; 6 — пассивная зона Ренкина тела разрушения; 7 — активная зона Ренкина тела разрушения; 8, зона Прандтля тела разрушения.

3,28 Rn,k=a′⋅b′⋅(γ2⋅b′⋅Nb+γ1⋅d⋅Nd+c′⋅Nc)

где:

• N _b = N _b0 · v _b · i _b · λ _b · ξ _b
• N _d = N _d0 · v _d · i _d · λ _d · ξ _d
• N _c = N _c0 · v _c · i _c · λ _c · ξ _c

Плотность γ ₁ описывает плотность грунта над уровнем фундамента.Плотность γ ₂ описывает плотность грунта под уровнем фундамента. Коэффициенты несущей способности N _b , N _d и N _c учитывают следующие граничные условия:

• Базовые значения коэффициентов несущей способности: N _b0 , N _d0 , N _c0
• Параметры формы: ν _b , ν _d , ν _c
• Параметр наклона груза: i _b , i _d , i _c
• Параметры наклона ландшафта: λ _b , λ _d , λ _c
• Параметры наклона основания: ξ _б , ξ _d , ξ _в

Параметры коэффициентов несущей способности N _b0 , N _d0 , N _c0 зависят от угла трения грунта φ’ и рассчитываются по таблице 3.3.

Таблица 3.3 Базовые значения коэффициентов несущей способности

Ширина основания N b0	Глубина фундамента N d0	Сплоченность N c0
(N d0 –1) тангенс φ	tan2(45°+φ2)⋅eπ⋅tanφ	Nd0-1tanφ

Таблица 3.4 Параметры формы νi

План этажа	ν б	ν д	ν с (φ ≠ 0)	ν в (φ = 0)
Полоса	1,0	1,0	1,0	1,0
Прямоугольник	1-0.3⋅ба’	1+b′a′⋅sinφ	вд⋅Nd0-1Nd0-1	1+0,2⋅б’а’
Квадрат/Круг	0,7	1 + sin φ	вд⋅Nd0-1Nd0-1	1,2

Параметры формы ν _b , ν _d , ν _c учитывают геометрические размеры настеленного фундамента.Для стандартной применимой геометрии параметры формы приведены в таблице 3.4.

Если необходимо учитывать внецентренные силы, площадь основания должна быть уменьшена. В результате груз должен находиться в центре тяжести. Приведенные размеры a’ и b’ рассчитываются в соответствии с уравнениями 3.29 и 3.30. В основном применяются a > b и a’ > b’ соответственно. Для настила фундаментов с открытыми частями для расчета могут быть использованы внешние размеры, если открытые части не превышают 20% всей площади основания.

3,29 а’=а-2еа 3.30 б’=б-2эб 3.31 m=ma⋅cos2ω+mb⋅sin2ω

, где ma=2+a’b’1+a’b’ и mb=2+b’a’1+b’a’

Силы T _k , параллельные уровню фундамента, учитываются параметрами i _b , i _d , i _c для наклона нагрузки. Определение угла наклона груза показано на рисунке 3.15. Определение параметров наклона груза показано в таблицах 3.5 и 3.6. Направление действующих сил определяется углом ω (рис. 3.16). Для ленточного фундамента ω = 90°.

Рисунок 3.15 Определение угла наклона груза.

Таблица 3.5 Параметр ii для наклона груза, если φ′ > 0

Направление	и б	и д	и в
δ > 0	(1 – тангенс δ) м + 1	(1 – тангенс δ) м	id⋅Nd0-1Nd0-1
δ < 0	cosδ · (1-0.04 · δ)064+0,028·φ	cosδ··(1-0,0244··δ)0,03+0,04φ

Таблица 3.6 Параметр ii наклона груза, если φ′ = 0

и б	и д	и в
Не требуется, так как φ = 0	1,0	0,5+0,51-ТкА’⋅с

Наклон ландшафта учитывается параметрами λ _b , λ _d , λ _c для наклона ландшафта.Параметры зависят от угла наклона склона β. Наклон откоса должен быть меньше угла трения φ′ грунта, а продольная ось фундамента должна быть параллельна краю откоса. Определение параметров наклона ландшафта показано на рис. 3.17 и в табл. 3.7.

Рисунок 3.16 Угол ω для наклонно действующей нагрузки.

Рисунок 3.17 Внецентренно нагруженный ленточный фундамент на склоне.

Таблица 3.7 Параметры λi для наклона ландшафта

Чемодан	λ б	λ д	λ в
φ > 0	(1 – 0.5 танβ) 6	(1 – танβ) 1,9	Nd0⋅e-0,0349⋅β⋅tanφ-1Nd0-1
φ = 0	—	1,0	1–0,4 тангенс бета

Таблица 3.8 Коэффициент ξi наклона основания

Чемодан	ξ б	ξ д	ξ в
φ > 0	е -0.045 · α · желто-коричневый φ	e −0,045 · α · тангенс φ	e −0,045 · α · тангенс φ
φ = 0	—	1,0	1−0,0068α

Уклон основания учитывается параметрами ξ _b , ξ _d , ξ _c для уклона основания (табл. 3.8), которые зависят от угла трения φ’ грунта и наклона основания α рассыпной фундамент.Определение наклона основания показано на рис. 3.18. Угол наклона основания α положителен, если тело разрушения формируется в направлении действия горизонтальных сил. Угол наклона основания α отрицателен, если тело разрушения формируется в противоположном направлении. В сомнительных случаях необходимо исследовать оба тела отказа.

Непосредственное применение определенных уравнений возможно только в том случае, если поверхность скольжения образована в одном слое грунта. Для слоистых грунтовых условий допустим расчет с усредненными параметрами грунта, если значения отдельных углов трения не различаются более чем на 5° от среднего арифметического.В этом случае отдельные параметры грунта могут быть взвешены в соответствии с их влиянием на сопротивление разрушению при сдвиге. Взвешивание выглядит следующим образом.

Рисунок 3.18 Угол наклона основания α.

• Средняя плотность связана с процентной долей отдельных слоев в площади поперечного сечения тела разрушения
• Средний угол трения и среднее сцепление связаны с процентной долей отдельных слоев в площади поперечного сечения тела разрушения

Полномочным для поверхности скольжения является среднее значение угла трения φ.Чтобы определить, имеет ли тело отказа более одного уровня, рекомендуется определить тело отказа в соответствии с уравнениями с 3.32 по 3.38 (рисунок 3.19). Для простых случаев (α = β = δ = 0) необходимо применять уравнения с 3.39 по 3.42.

3,32 ϑ=45°-φ2-(ε1+β)2

Рисунок 3.19 Определение тела отказа.

где: sinε1=-sinβsinφ

3,33 ϑ2=45°-φ2-(ε2-δ)2 3,34 ϑ3=45°-φ2-(ε2-δ)2

, где sinε2=-sinδsinφ

3,35 v=180°-α-β-ϑ1-ϑ2 3.36 r2=b′⋅sinϑ3cosα⋅sin(ϑ2+ϑ3) 3,37 r1=r2⋅e0,00175⋅v⋅tanφ 3,38 1=r1⋅cosφcos(ϑ1+φ) 3,39 ϑ1=45°-φ2 3,40 ϑ2=ϑ3=45°+φ2 3,41 v=90° 3,42 r2=b′2⋅cos(45°+φ2)

Для широких фундаментов на склонах необходимо учитывать глубину фундамента d′ (уравнение 3.43) и параметры λ _b , λ _d , λ _c для наклона ландшафта (рис. 3.20). Кроме того, необходимо провести сравнительный расчет при β = 0 и d′ = d. Меньшее сопротивление является основой анализа несущей способности в отношении разрушения основания.

3,43 d′=d+0,8⋅s⋅tanβ

Рисунок 3.20 Выложить фундамент на склоне.

3.3.3.4 Анализ безопасности против плавучести

Анализ устойчивости к плавучести (предельное состояние UPL) выполняется с использованием уравнения 3.44. Это уравнение является доказательством того, что чистый вес конструкции достаточно велик по сравнению с выталкивающей силой воды. Силы сдвига (силы трения сбоку) можно учитывать только в том случае, если обеспечена передача сил. Действующие силы сдвига T _k может быть

3.44 Gdst,k⋅γG,dst+Qdst,rep⋅γQ,dst≤Gstb,k⋅γG,stb+Tk⋅γG,stb

где:

Г дст,к	= постоянная дестабилизирующая вертикальная нагрузка (плавучесть)
γ G,dst	= частичный запас прочности для постоянной дестабилизирующей нагрузки
Q дст,реп	= репрезентативная переменная дестабилизирующая вертикальная нагрузка
γ Q,dst	= частичный запас прочности для переменной дестабилизирующей нагрузки
Г стб,к	= постоянная стабилизирующая нагрузка
γ Г,стб	= частичный запас прочности для постоянной стабилизирующей нагрузки
Т к	= поперечная сила

• Вертикальная составляющая активного давления грунта E _av,k на подпорную конструкцию в зависимости от горизонтальной составляющей активного давления грунта E _ah,k , а также угла трения о стену δ _a (уравнение 3 .45) 3,45 Tk=ηz⋅Eah,k⋅tanδa
• Вертикальная составляющая активного давления грунта в стыке грунта, например, начиная с конца горизонтальной ответвления, в зависимости от горизонтальной составляющей активного давления грунта и угла трения φ′ грунта: 3,46 Tk=ηz⋅Eah,k⋅tanφ′

Необходимо использовать минимально возможное горизонтальное давление грунта min E _ah,k . Для расчетной ситуации БС-П и БС-Т поправочный коэффициент равен η _z = 0.80. Для расчетной ситуации БС-А поправочный коэффициент η _z = 0,90. Только в обоснованных случаях может учитываться сплоченность, но она должна быть снижена с помощью поправочных коэффициентов. Для постоянных конструкций необходимо определить, что в расчетной ситуации BS-A безопасность от плавучести обеспечивается без каких-либо поперечных сил T _k .

3.3.3.5 Анализ вращения фундамента и ограничение открытого зазора

Обычно предельные состояния пригодности к эксплуатации относятся к абсолютным деформациям и смещениям, а также к дифференциальным деформациям.В особых случаях, например, необходимо учитывать скорость смещения поведения материала, зависящую от времени.

Для анализа вращения фундамента и ограничения открытого зазора равнодействующая постоянных нагрузок должна быть ограничена шириной первого сердечника, что означает отсутствие открытого зазора. Первую ширину ядра для прямоугольных фундаментов можно определить по уравнению 3.47. Для круглых фундаментов используется уравнение 3.48. Кроме того, должно быть гарантировано, что равнодействующая постоянных нагрузок и переменных нагрузок находится на второй ширине сердечника, поэтому открытый зазор не может возникнуть по центральной линии настила фундамента.Ширина второй сердцевины для прямоугольных компоновок может быть определена по уравнению 3.49. Для круглых фундаментов используется уравнение 3.50. На рис. 3.21 показаны первая и вторая ширина ядра для прямоугольного настила фундамента.

Рисунок 3.21 Ограничение эксцентриситета.

3,47 xea+yeb=16 3,48 е≤0,25⋅r 3,49 (xea)2+(yeb)2=19 3,50 е≤0,59⋅r

Для одинарных и ленточных фундаментов, которые закладываются на несвязных грунтах средней плотности и на жестких связных грунтах соответственно, при соблюдении допустимого эксцентриситета не следует ожидать несовместимых перекосов фундамента.

Анализ поворота фундамента и ограничение открытого зазора является обязательным согласно [10], если расчет безопасности от потери равновесия из-за опрокидывания проводится с использованием одной кромки настеленного фундамента в качестве откидной.

3.3.3.6 Анализ горизонтальных перемещений

Как правило, для широких фундаментов выполняется анализ горизонтального смещения, если:

• Расчет устойчивости к скольжению выполнен без учета пассивного давления грунта.
• Для несвязных грунтов средней плотности и жестких связных грунтов соответственно учитывают только две трети нормативного сопротивления скольжению в уровне фундамента и не более одной трети характеристического давления грунта.

Если эти доводы неверны, необходимо проанализировать возможные горизонтальные смещения. Необходимо учитывать постоянные нагрузки и переменные нагрузки, а также редкие или уникальные нагрузки.

3.3.3.7 Анализ расчетов и дифференциальных расчетов

Определения осадок широких фундаментов проводятся в соответствии с [32].Обычно глубина влияния контактного давления находится между z = b и z = 2b.

Из-за сложного взаимодействия между недрами и сооружением трудно предоставить информацию о допустимых осадках или дифференциальных осадках для сооружений [33]. На рис. 3.22 показаны коэффициенты повреждения для угловой деформации в результате осадок [33–35].

Рисунок 3.22 Критерий повреждения.

Что касается опрокидывания высотных сооружений, то при анализе безопасности от наклона необходимо проверить, что происходящее опрокидывание безвредно для сооружения [33].Расчет фундаментов прямоугольной формы выполняется по уравнению 3.51. Расчет фундаментов круглого сечения выполняется по уравнению 3.52.

3,51 b3⋅EmVd⋅hs⋅fy≥1 3,52 r3⋅EmVd⋅hs⋅fy≥1

В уравнениях 3.51 и 3.52:

E _м = Модуль сжимаемости грунта

h _s = Высота центра тяжести над уровнем фундамента

f _r и f _y = коэффициенты наклона

V _d = Расчетное значение вертикальных нагрузок

Более подробную информацию можно найти в [33] и [36].

3.3.3.8 Упрощенный расчет налитых фундаментов в стандартных случаях

Упрощенный анализ настила фундаментов в стандартных случаях состоит из простого сравнения сопротивления основания σ _R,d и контактного давления σ _E,d (уравнение 3.53). Для широких фундаментов площадью А = а х b или А’ = а’ х b’ в стандартных случаях может применяться расчет устойчивости к скольжению и разрушению основания, а также расчет предельного состояния по эксплуатационной пригодности.К таким стандартным случаям относятся:

• Горизонтальная нижняя поверхность фундамента и почти горизонтальные ландшафтно-грунтовые слои
• Достаточная прочность основания на глубину, равную двойной ширине фундамента ниже уровня фундамента (не менее 2 м)
• Нет регулярных динамических или преимущественно динамических нагрузок; без порового давления воды в связных грунтах
• Пассивное давление грунта может применяться только в том случае, если оно обеспечивается конструктивными или другими процедурами
• Наклон равнодействующей контактного давления подчиняется правилу tanδ = H _k /V _k ≤ 0.2 (δ = наклон равнодействующей контактного давления; H _k = характеристические горизонтальные силы; V _k = характеристические вертикальные силы)
• Соблюден допустимый эксцентриситет равнодействующей контактного давления
• Соблюден анализ безопасности от потери равновесия из-за опрокидывания

3,53 σE,d≤σR,d

Расчетные значения контактного давления σ _R,d основаны на комбинированном исследовании разрушения основания и осадок.Если анализируется только SLS, допустимое контактное давление увеличивается с увеличением ширины заложенного фундамента. Если анализируется только ULS, допустимое контактное давление уменьшается с увеличением ширины закладываемого фундамента. На рис. 3.23 показаны два основных требования к адекватному анализу отказа основания (ULS) и анализу осадок (SLS). Для ширины фундамента, превышающей ширину b _s , допустимое контактное давление уменьшается из-за осадок.

Расчетные значения контактного давления σ _R,d для упрощенного расчета ленточных фундаментов указаны в таблицах. Табличные значения можно использовать и для одиночных фундаментов [10,37,38].

Если уровень фундамента ниже поверхности со всех сторон более чем на 2 м, табличные значения могут быть повышены. Поднятие может быть в 1,4 раза больше разгрузки из-за земляных работ ниже глубины ≥2 м под поверхностью.

Значения осадки в таблицах относятся к отдельно стоящим ленточным фундаментам с центральной нагрузкой (без эксцентриситета).Если возникают внецентренные нагрузки, необходимо проанализировать пригодность к эксплуатации. Для применения текущих табличных значений важно отметить, что в более ранних изданиях этих таблиц давались характеристические значения [10].

Упрощенный расчет ULS и SLS ленточных фундаментов в несвязных грунтах рассматривает расчетную ситуацию BS-P. Для расчетной ситуации BS-T табличные значения являются «надежными». Табличные значения применимы для вертикальных нагрузок. Промежуточные значения могут быть интерполированы линейно.Для внецентренных нагрузок табличные значения могут быть экстраполированы, если ширина b’ < 0,50 м. Между нижней поверхностью фундамента и уровнем грунтовых вод должно быть расстояние. Расстояние должно быть больше, чем ширина b или b′ фундамента. Для применения таблиц для несвязных грунтов должны выполняться требования таблицы 3.9. Краткие формы почвенных групп поясняются в Таблице 3.10.

Рисунок 3.23 Максимальное контактное давление σR,d с учетом устойчивости (ULS) и работоспособности (SLS).

Таблица 3.9 Требования к применению расчетных значений σR,d в несвязных грунтах

Группа почвы согласно DIN 18196	Коэффициент однородности согласно DIN 18196 C u	Компактность согласно DIN 18126 D	Степень сжатия по DIN 18127 D Pr	Точечное сопротивление пенетрометра грунта q c [МН/м 2 ]
СЭ, ГЭ, СУ, ГУ, СТ, ГТ	≤ 3	≥ 0.30	≥ 95%	≥ 7,5
SE, SW, SI, GE GW, GT, SU, ГУ	> 3	≥ 0,45	≥ 98%	≥ 7,5

Коэффициент однородности С _u характеризует градиент гранулометрического состава в области прохождения фракций 10 % и 60 % и определяется по уравнению 3.54 [39]. Согласно [40], компактность D описывает, является ли грунт рыхлым, среднеплотным или плотным. Плотность D определяется пористостью n согласно уравнению 3.55. Степень сжатия D _pr представляет собой отношение между плотностью по Проктору ρ _pr (плотность при оптимальном содержании воды) и плотностью в сухом состоянии ρ _d [41]. Степень сжатия рассчитывается по уравнению 3.56.

Таблица 3.10 Объяснение групп почвы

Краткая форма согласно DIN 18196	Полная форма согласно DIN 18196 на немецком языке	Полная форма согласно DIN 18196 на английском языке
СЭ	Песок, анггестафт	Песок с мелким гранулометрическим составом
SW	Песок влажный	Песок с широким гранулометрическим составом
СИ	Песок, прерывистый	Песок с прерывистым рассеянным гранулометрическим составом
ГЭ	Kies, инженерный	Гравий с мелким гранулометрическим составом
ГВт	Киес, вейтгестуфт	Гравий с широким гранулометрическим составом
СТ	Песок, тониг (Feinkornanteil: 5–15%)	Песок глинистый (мелкая фракция: 5–15%)
СУ	Песок, шлаффиг (Feinkornanteil: 5–15%)	Песок пылеватый (мелкая фракция: 5–15%)
ГТ	Кис, тониг (Feinkornanteil: 5–15%)	Гравий глинистый (мелкая фракция: 5–15%)
ГУ	Kies, schluffig (Feinkornanteil: 5–15%)	Гравий глинистый (мелкая фракция: 5–15%)

3.54 Cu=d60d10 3,55 D=max n-nmax n-min n 3,56 Dпр=ρdρпр

Для упрощенного расчета ленточных фундаментов В таблице 3.11 приведены допустимые расчетные значения контактного давления σ _R,d для несвязных грунтов с учетом достаточной безопасности от разрушения основания. Если расчет необходимо дополнительно ограничить, следует применить Таблицу 3.12. Для целей Таблицы 3.12 осадки ограничены 1–2 см.

Допустимые расчетные значения контактного давления σ _R,d для ленточных фундаментов в несвязных грунтах с минимальной шириной b ≥ 0.50 м и минимальную глубину анкеровки d ≥ 0,50 м можно увеличить следующим образом:

• Увеличение расчетных значений на 20% в таблицах 3.11 и 3.12, если одиночные фундаменты имеют соотношение сторон a/b < 2 соотв. а'/b' < 2; для таблицы 3.11 он применяется только в том случае, если глубина анкеровки d больше 0,60 × b соответственно. 0,60 × б′

  Таблица 3.11 Расчетные значения σR,d для ленточных фундаментов в несвязных грунтах и ​​достаточная устойчивость к гидравлическому разрушению с вертикальной равнодействующей контактного давления

  Наименьшая глубина заделки фундамента [м]	Расчетное значение контактного давления σ R,d [кН/м 2 ] в зависимости от ширины фундамента b соотв. б′
  0,50 млн			1,50 млн	2,00 м 9275	9274 2,50 м	3,00 м
  0,50	280	420	560	700	700	780 700
  1,00	380	520	660	800	800	800
  1.50	480	620	760	900	900	900
  2,00	560	700	840	980	980	980
  Для зданий с глубиной фундамента 0,30 м ≤ d ≤ 0,50 м и шириной фундамента b соотв. б′ ≥ 0,30 м	210

  Таблица 3.12 Расчетные значения σR,d для ленточных фундаментов в несвязных грунтах и ​​ограничении осадок до 1–2 см при вертикальной равнодействующей контактного давления

  Наименьшая глубина заделки фундамента [м]	Расчетное значение контактного давления σ R,d [кН/м 2 ] в зависимости от ширины фундамента b соотв. б′
  0,50 млн			1,50 млн	2,00 м 9275	9274 2,50 м	3,00 м
  0,50	280	420	460	390	350	8710 350	8710
  1,00	380	520	500	430	380	340
  1.50	480	620	550	480	410	360
  2,00	560	700	590	500	430	390
  Для зданий с глубиной фундамента 0,30 м ≤ d ≤ 0,50 м и шириной фундамента b соотв. б′ ≥ 0,30 м	210

• Увеличение расчетных значений на 50% в таблицах 3.11 и 3.12, если грунт соответствует значениям в таблице 3.13 на глубину в два раза больше ширины под уровень фундамента (не менее 2 м под уровень фундамента)

Допустимые расчетные значения контактного давления для ленточных фундаментов в несвязных грунтах в таблице 3.11 (даже увеличенные и/или уменьшенные из-за горизонтальных нагрузок) должны быть уменьшены, если необходимо учитывать грунтовые воды:

• Снижение расчетных значений на 40%, если уровень грунтовых вод совпадает с уровнем фундамента

  Таблица 3.13 Требования к повышению расчетных значений σR,d для несвязных грунтов

  	Группа почвы в соответствии с DIN 18196 9274	9274	9274 U 9275 C U 9275 C U 9275 C U 9275 C U 9275 C U 9275 C U 9275 C U	Компактность в соответствии с DIN 18126 D	Соотношение компрессии в соответствии с DIN 18127 D PR	Точечное сопротивление пенетрометра грунта q c [МН/м 2 ]
  СЭ, ГЭ, СУ, ГУ, СТ, ГТ	≤3	≥0.50	≥98%	≥15
  ЮВ, ЮЗ, СИ, ГВ ГВ, ГТ, СУ, ГУ	>3	≥0,65	≥100%	≥15

• Если расстояние между уровнем грунтовых вод и уровнем фундамента меньше, чем b или b′, оно должно быть интерполировано между приведенными и не приведенными расчетными значениями σ _R,d
• Снижение расчетных значений на 40 %, если уровень грунтовых вод выше уровня фундамента, при условии, что глубина заложения d ≥ 0.80 м и d ≥ b; отдельный анализ необходим только в том случае, если оба условия не выполняются

Допустимые расчетные значения давления сжатия σ _R,d в таблице 3.12 могут быть использованы только в том случае, если расчетные значения в таблице 3.11 (даже увеличенные и/или уменьшенные из-за горизонтальных нагрузок и/или грунтовых вод) больше.

Допустимые расчетные значения контактного давления σ _R,d для ленточных фундаментов в несвязных грунтах, приведенные в таблице 3.11 (даже увеличенные и/или уменьшенные из-за грунтовых вод), необходимо уменьшить для сочетания характеристики вертикальной (V _k ) и горизонтальные (H _k ) нагрузки следующим образом:

• Уменьшение на коэффициент (1 − H _k /V _k ), если H _k параллельна длинной стороне фундамента и если соотношение сторон a/b ≥ 2, соотв.а’/b’ ≥ 2
• Уменьшение на коэффициент (1 − H _k /V _k ) ² во всех остальных случаях

Расчетные значения контактного давления, указанные в таблице 3.12, могут применяться только в том случае, если расчетные значения σ _R,d , указанные в таблице 3.11 (даже увеличенные и/или уменьшенные из-за грунтовых вод), больше.

Упрощенный расчет ULS и SLS ленточных фундаментов в связных грунтах для расчетной ситуации BS-P. Для расчетной ситуации BS-T табличные значения являются «надежными».Табличные значения применимы для вертикальных и наклонных нагрузок. Промежуточные значения могут быть интерполированы линейно. Таблицы даны для разных типов почвы. Краткие формы почвенных групп поясняются в Таблице 3.10. При использовании таблиц с 3.14 по 3.17 можно ожидать осадки в 2–4 см. В принципе, таблицы с 3.14 по 3.17 применимы только к типам грунта с зернистой структурой, которая не может внезапно обрушиться.

Расчетные значения σ _R,d для ленточных фундаментов в связном грунте приведены в табл. 3.с 14 по 3.17 (даже уменьшенные из-за ширины фундамента b > 2 м) могут быть увеличены на 20 %, если соотношение сторон a/b < 2 соотв. а'/б' < 2,

Таблица 3.14 Расчетные значения σR,d для ленточных фундаментов на иле

Ил (UL согласно DIN 18126) консистенция: от твердой до полутвердой
Наименьшая глубина заделки фундамента [м]	Расчетные значения σ R,d контактного давления [кН/м 2 ]
0.50	180
1,00	250
1,0	310
2,00	350
Прочность на сжатие без ограничений q u,k [кН/м 2 ]	120

Таблица 3.15 Расчетные значения σR,d для ленточных фундаментов в смешанных грунтах

Смешанные грунты (SU*, ST, ST*, GU*, GT* согласно DIN 18196)
Наименьшая глубина заделки фундамента [м]	Расчетные значения σ R,d контактного давления [кН/м 2 ]
	Консистенция
	Жесткий	Полутвердый	Твердый
0.50	210	310	460
1,00	250	390	530
1,50	310	460	620
2,00	350	520	700
Прочность на сжатие без ограничений q u,k [кН/м 2 ]	120–300	300–700	>700

Таблица 3.16 Расчетные значения σR,d для ленточных фундаментов в глинистых, пылеватых грунтах

Глинистые, пылеватые грунты (UM, TL, TM согласно DIN 18196)
Наименьшая глубина заделки фундамента [м]	Расчетные значения σ R,d контактного давления [кН/м 2 ]
	Консистенция
	Жесткий	Полутвердый	Твердый
0.50	170	240	490
1,00	200	290	450
1,50	220	350	500
2,00	250	390	560
Прочность на сжатие без ограничений q u,k [кН/м 2 ]	120–300	300–700	>700

Таблица 3.17 Расчетные значения σR,d для ленточных фундаментов из глины

Глинистые, пылеватые грунты (UM, TL, TM согласно DIN 18196)
Наименьшая глубина заделки фундамента [м]	Расчетные значения σ R,d контактного давления [кН/м 2 ]
	Консистенция
	Жесткий	Полутвердый	Твердый
0.50	130	200	280
1,00	150	250	340
1,50	180	290	380
2,00	210	320	420
Прочность на сжатие без ограничений q u,k [кН/м 2 ]	120–300	300–700	>700

Расчетные значения σ _R,d для ленточных фундаментов в связном грунте приведены в табл. 3.с 14 по 3,17 (даже увеличенные за счет удлинения) должны быть уменьшены на 10 % на метр при ширине фундамента b = 2–5 м. Для фундаментов шириной b > 5 м ULS и SLS необходимо проверять отдельно в соответствии с классическим механическим анализом грунта.

3.4 Примеры фундаментов из инженерной практики

В последние десятилетия увеличение плотности населения во всем мире привело к строительству все большего количества более высоких высотных зданий. До 1960 года во Франкфурте-на-Майне в Германии высотными считались здания в 10–15 этажей.В 1961 году было построено первое 20-этажное здание, а в 1969 году была завершена первая 30-этажная башня Коммерцбанка высотой 130 м. В 1970-х и начале 1980-х годов было построено еще несколько небоскребов высотой 150–180 м. Все они были основаны в самом активном поселении Франкфуртской глины. Опыт Франкфурта-на-Майне показывает, что окончательная осадка засыпного фундамента может быть в 1,7-2,0 раза больше, чем осадка в конце этапа строительства. Произошли окончательные осадки 15–35 см [42,43].

Почти все высотные здания, построенные на фундаментах во Франкфуртской глине, имеют дифференциальную осадку, что приводит к наклону надстроек [43]. Статистическая оценка замеров показывает, что этот крен составляет до 20–30 % от средней осадки даже при центральном нагружении фундамента [44]. Дифференциальные осадки возникают из-за неоднородности Франкфуртского грунта.

3.4.1 Комплекс высотных зданий Zürich Assurance

Комплекс высотных зданий Zürich Assurance Company во Франкфурте-на-Майне, Германия, строился с 1959 по 1963 год.Он состоит из двух башен высотой 63 м и 70 м соответственно и пристройки до восьми этажей. Весь комплекс имеет два подуровня и основан на распространенном фундаменте. Глубина фундамента составляет 7 м от поверхности. Вид с земли показан на рис. 3.24.

Состояние почвы и грунтовых вод типично для Франкфурта-на-Майне. На поверхности засыпки и четвертичные пески и гравий. На глубине около 7 м ниже поверхности начинается третичная франкфуртская глина, состоящая из чередующихся слоев плотной и полутвердой глины и известняка.На глубине 67 м под поверхностью залегает Франкфуртский известняк. Уровень грунтовых вод находится примерно на 5–6 м ниже поверхности.

Измеренные осадки в конце строительства надстройки составляют около 60 % от окончательных осадок (рис. 3.25). После окончания строительства расчетная ставка уменьшилась из-за процесса консолидации. Примерно через 5 лет после окончания строительства осадки заканчиваются примерно на 8,5–9,5 см.

Рис. 3.24 Вид с земли на комплекс высотных зданий Zürich Assurance.

Рисунок 3.25 Измеренные поселения.

В 2001 и 2002 годах комплекс высотных зданий был демонтирован. На его месте сейчас Опертурм высотой 177 м [45,46].

3.4.2 Вестенд Гейт

Высотное здание Westend Gate (прежнее название: Senckenberganlage) во Франкфурте-на-Майне, Германия, было построено с 1972 по 1974 год (рис. 3.26). Он имеет высоту 159 м и основан на системе фундаментов.Цокольный этаж имеет три подуровня. Здание представляет собой офисную башню до 23-го этажа. Над офисной частью находится отель Marriott. Почва и состояние грунтовых вод аналогичны комплексу высотных зданий Zürich Assurance.

Westend Gate — высотное здание с самым большим поселением во Франкфурте-на-Майне[47]. Измеренные осадки здания составили более 30 см, вызванные сравнительно высокими контактными давлениями 650 кН/м ² . Плотные фундаменты были устроены только под высотным зданием.Подэтажи пристройки заложены на единых фундаментах (рис. 3.27). Для контроля осадок и дифференциальных осадок между элементами фундамента и пролетным строением были устроены компенсационные швы. Деформационные швы были закрыты после отделки железобетонных стержней. Гибкая стальная конструкция, протянувшаяся с третьего по 23-й этаж, не пострадала от осадок и дифференциальных осадок. Этажи выше 23 этажа построены из железобетонных ячеек сравнительно высокой жесткости.Между гибкой стальной конструкцией и жесткими бетонными ячейками установлены гидравлические домкраты. Гидравлические домкраты уравновешивают возникающие осадки. Из-за длительной осадки грунта несколько швов на верхних этажах оставались открытыми в течение двух лет после строительства [47,48].

Рисунок 3.26 Вестендские ворота.

3.4.3 Серебряная башня

Серебряная башня (ранее Dresdner Bank) во Франкфурте-на-Майне, Германия, имеет высоту 166 м и была построена с 1975 по 1978 год (рис. 3.28). Серебряная башня построена на фундаменте средней толщиной 3,5 м. Уровень фундамента находится на глубине 14 м от поверхности. Почва и состояние грунтовых вод аналогичны комплексу высотных зданий Zürich Assurance.

В связи с внецентренной нагрузкой на северо-западе под фундаментным плотом были установлены 22 подушки давления (рис. 3.29) [42,49]. Подушки давления имеют размер 5 м × 5 м и состоят из мягкой резины толщиной 3 мм. Герметичность подушек давления была проверена перед установкой.Подушки изначально были заполнены водой. Давление внутри подушек регулировалось таким образом, что происходили лишь небольшие дифференциальные осадки. После окончания строительства и корректировки многоэтажки воду в подушках заменили раствором.

Рисунок 3.27 Этапы строительства.

Рисунок 3.28 Серебряная башня (левое здание; справа: высотное здание Скайпер).

Рисунок 3.29 Гидравлические устройства для регулировки осадок.

3.4.4 Франкфуртский бюро-центр (FBC)

FBC — это высотное здание высотой 142 м во Франкфурте-на-Майне, Германия, которое основано на фундаменте толщиной 3,5 м. Уровень фундамента находится примерно на 12,5 м ниже поверхности. На рис. 3.30 высотное здание показано с юга. Он был построен с 1973 по 1980 год. Долгие сроки строительства были связаны с отсутствием инвестиций во время нефтяного кризиса. Почва и состояние грунтовых вод аналогичны комплексу высотных зданий Zürich Assurance.

С начала строительства осадки измерены за 5 лет (рис. 3.31). Максимальная окончательная осадка составила около 28 см в центральной части высотного здания [42]. Примерно через 1,5 года после окончания строительства осадки составили около 70% от окончательных осадок. Дифференциальные осадки между высотным зданием и соседними зданиями составляют от 9,5 см до 20 см (рис. 3.32). Наклон высотного здания составляет около 1:1350 [50].

Рис. 3.30 Франкфуртский бюро-центр (FBC).

Рисунок 3.31 Измеренные поселения.

Рисунок 3.32 Поперечный разрез конструкции и измеренные осадки.

3.4.5 Башни-близнецы Deutsche Bank

Башни-близнецы Deutsche Bank во Франкфурте-на-Майне, Германия, имеют высоту 158 м и были построены с 1979 по 1984 год (рис. 3.33). Башни стоят на фундаментном плоту размером 80 м × 60 м и толщиной 4 м. Уровень фундамента находится примерно на 13 м ниже поверхности [51].Почва и состояние грунтовых вод аналогичны комплексу высотных зданий Zürich Assurance.

Измеренная осадка составляет от 10 см до 22 см. На рис. 3.34 показаны изолинии населенных пунктов. Для минимизации влияния башен-близнецов на соседние здания были установлены гидравлические домкраты (рис. 3.35). Возможное регулирование осадок дифференциала гидравлическими домкратами составляло около ± 8 см.

Рисунок 3.33 Башни-близнецы Дойче Банка.

Рисунок 3.34 Измеренные поселения.

Рисунок 3.35 Разрез надстройки с гидродомкратами.

Каталожные номера

Bundesministerium für Verkehr, Bau und Stadtentwicklung (2012): Richtlinie für die Standardisierung des Oberbaus von Verkehrsflächen (RStO 12).

Bundesministerium für Verkehr, Bau und Stadtentwicklung (2009): Zusätzliche Technische Vertragsbedingungen und Richtlinien für Erdarbeiten im Straßenbau (ZTV E-StB 09).

Deutsches Institut für Normung e.V. (2001): DIN EN ISO 13793 Тепловые характеристики зданий: тепловой расчет фундаментов для предотвращения морозного пучения. Beuth Verlag, Берлин.

Deutscher Ausschuss für Stahlbeton e.V. (2003): DAfStb-Richtlinie Wasserundurchlässige Bauwerke aus Beton (WU-Richtlinie). Beuth Verlag, Берлин.

Deutscher Ausschuss für Stahlbeton e.V. (2006): Heft 555 Erläuterungen zur DAfStb-Richtlinie Wasserundurchlässige Bauwerke aus Beton. Beuth Verlag, Берлин.

Ломейер, Г.; Эбелинг, К. (2013): Weiße Wannen einfach und sicher. 10. Auflage, Verlag Bau + Technik, Дюссельдорф, Германия.

Хаак, А .; Эмиг, К.-Ф.. (2003): Abdichtungen im Gründungsbereich und auf genutzten Deckenflächen. 2. Auflage, Ernst & Sohn Verlag, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2014): DIN EN 1997-1 Еврокод 7: Геотехническое проектирование: Часть 1: Общие правила. Beuth Verlag, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2010): Национальное приложение DIN EN 1997-1/NA: Параметры, определяемые на национальном уровне — Еврокод 7: Геотехническое проектирование — Часть 1: Общие правила.Beuth Verlag, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2010): DIN 1054 Недра: Проверка безопасности земляных работ и фундаментов — Дополнительные правила к DIN EN 1997-1. Beuth Verlag, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2012): DIN 1054 Недра: Проверка безопасности земляных работ и фундаментов — Дополнительные правила к DIN EN 1997-1:2010; Поправка A1:2012. Beuth Verlag, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2009): DIN 4084 Грунт: расчет разрушения насыпи и общей устойчивости подпорных конструкций.Beuth Verlag, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2012): DIN 4084 Ground: Расчет общей устойчивости — Приложение 1: Примеры расчета. Beuth Verlag, Берлин.

Хеттлер, А. (2000): Gründung von Hochbauten. Ernst & Sohn Verlag, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (1974): DIN 4018 Грунт: распределение контактного давления под плотным фундаментом, анализ. Beuth Verlag, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (1981): DIN 4018 Приложение 1 Грунт: Анализ распределения контактного давления под плотным фундаментом; Пояснения и примеры анализа. Beuth Verlag, Берлин.

Boussinesq, MJ (1885): Application des Potentials à l’Etude de l’Equilibre et du Mouvement des Solides Élastiques. Готье-Виллар, Париж, Франция.

Катценбах, Р.; Зильч, К .; Мурманн, К. (2012): Baugrund-TragwerkInteraktion. Handbuch für Bauingenieure: Technik, Organization und Wirtschaftlichkeit. Springer Verlag, Гейдельберг, Германия, 1471–1490 гг.

Кани, М. (1959): Berechnung von Flächengründungen. Ernst & Sohn Verlag, Берлин.

Кани, М. (1974): Berechnung von Flächengründungen, Band 2, 2. Auflage, Ernst & Sohn Verlag, Берлин.

Мейерхоф, Г.Г. (1979): Общий отчет: Взаимодействие грунта и конструкции и фундаменты. 6-я Панамериканская конференция по механике грунтов и проектированию фундаментов, 2–7 декабря, Лима, Перу, 109–140.

Боровицка, Х. (1943): Über ausmittig belastete starre Platten auf elastischisotropem Untergrund.Инженер-архив, XIV. Band, Heft 1, Springer Verlag, Берлин, 1–8.

Ланг, Х.Дж.; Худер, Дж.; Аманн, П. (2003): Bodenmechanik und Grundbau. 7. Auflage, Springer Verlag, Берлин.

Смольчик, У .; Фогт, Н. (2009): Flachgründungen. Grundbautaschenbuch, Teil 3: Gründungen und geotechnische Bauwerke. 7. Auflage, Ernst & Sohn Verlag, Берлин, 1–71.

Винклер, Э. (1867): Die Lehre von der Elastizität und Festigkeit. Verlag Dominicus, Прага, Чехия.

Оде, Дж.(1942): Die Berechnung der Sohldruckverteilung unter Gründungskörpern. Der Bauingenieur 23, Германия, Heft 14/16, 99–107 и 122–127.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2005): DIN 1054 Недра: Проверка безопасности земляных работ и фундаментов. Beuth Verlag, Берлин.

Катценбах, Р.; Болед-Мекаша, Г.; Вахтер, С. (2006): Gründung turmar-tiger Bauwerke. Beton-Kalender, Ernst & Sohn Verlag, Берлин, 409–468.

Deutsches Institut für Normung e.V.(2006): DIN 4017 Грунт: Расчет расчетной несущей способности грунта под мелкими фундаментами. Beuth Verlag, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2006): DIN 4017 Грунт: Расчет расчетной несущей способности грунта под мелкими фундаментами — примеры расчета. Beuth Verlag, Берлин.

Прандтль, Л. (1920): Über die Härte plastischer Körper. Nachrichten von der Königlichen Gesellschaft der Wissenschaften zu Göttingen. Математический класс, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2011): DIN 4019 Почва: анализ осадки. Beuth Verlag, Берлин.

Arbeitskreis Berechnungsverfahrender Deutschen Gesellschaft für Erd- und Grundbau e.V. (1993): Empfehlungen Verformungen des Baugrund bei bauli-chen Anlagen: EVB. Ernst & Sohn Verlag, Берлин.

Скемптон, А.В.; Макдональд, Д.Х. (1956): Допустимые осадки зданий. Труды Института гражданского строительства, 10 мая, Лондон, Великобритания, 727–783.

Бьеррум, Л. (1973): Допустимые осадки конструкций.Норвежский геотехнический институт, публикация №. 98, Осло, Норвегия, 1–3.

Шульце, Э.; Muhs, H. (1967): Bodenuntersuchungen für Ingenieurbauten. 2. Auflage, Springer Verlag, Берлин.

Циглер, М. (2012): Geotechnische Nachweise nach EC 7 и DIN 1054: Einführung mit Beispielen. 3. Auflage, Wilhelm Ernst & Sohn, Берлин.

Дёркен, В .; Дене, Э.; Клиш, К. (2012): Grundbau в Beispielen Teil 2. 5. Auflage, Werner Verlag, Neuwied, Германия.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2011): DIN 18196 «Земляные сооружения и фундаменты: классификация грунтов для целей гражданского строительства». Beuth Verlag, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (1996): DIN 18126 Грунт, исследования и испытания: Определение плотности несвязных грунтов для максимальной и минимальной плотности. Beuth Verlag, Берлин.

Deutsches Institut für Normung e.V. (2012): DIN 18127 Почва, исследование и тестирование: тест Проктора. Beuth Verlag, Берлин.

Зоммер, Х. (1976): Setzungen von Hochhäusern und benachbarten Anbauten nach Theorie und Messungen.Vorträge der Baugrundtagung в Нюрнберге, Германия, 141–169.

Соммер, Х. (1978): Messungen, Berechnungen und Konstruktives bei der Gründung Frankfurter Hochhäuser. Vorträge der Baugrundtagung в Дюссельдорфе, Германия, 205–211 гг.

Соммер, Х .; Тамаро, Г.; ДеБенедитис, К. (1991): Мессетурм, фундамент самого высокого здания в Европе. Материалы 4-й Международной конференции по свайным и глубоким фундаментам, апрель, Стреза, Италия, стр. 139–145.

Катценбах, Р.; Леппла, С.; Сейп, М. (2011): Das Verformungsverhalten des Frankfurter Tons inolge Baugrundentlastung. Bauingenieur 86, май, Springer VDI Verlag, Дюссельдорф, Германия, 233–240.

Катценбах, Р.; Леппла, С. (2013): Деформационное поведение глины из-за разгрузки и последствия для строительных проектов в центре города. 18-я конференция Международного общества механики грунтов и геотехнической инженерии, 2–6 сентября, Париж, Франция, Vol. № 3, 2023–2026 гг.

Катценбах, Р. (1995): Hochhausgründungen im setzungsaktiven Frankfurter Ton.10. Коллоквиум Кристиана Ведера, 20 апреля, Грац, Австрия, 44–58.

Моос, Г. (1976): Hochhaus Senckenberganlage во Франкфурте-на-Майне. Ph. Holzmann AG, Technischer Bericht, Франкфурт, Германия, 1–25.

Gravert, FW (1975): Ein Beitrag zur Gründung von Hochhäusern auf bindigen Böden. Deutsche Konferenz Hochhäuser, Deutsche Gruppe der Internationalen Vereinigung für Brückenbau und Hochbau, 2–4 октября, Майнц, Германия, 216–224.

Стро, Д.; Катценбах, Р. (1978): Der Einfluss von Hochhäusern und Baugruben auf die Nachbarbebauung.Bauingenieur 53, Springer-Verlag, Берлин, 281–286.

Катценбах, Р.; Бахманн, Г.; Болед-Мекаша, Г.; Рамм, Х. (2005): Комбинированные свайно-плотные фундаменты (CPRF): подходящее решение для фундамента высотных зданий. Словацкий журнал гражданского строительства, № 3, 19–29.

Проект плотного фундамента « Гражданское строительство

Проект плотного фундамента:

Плотный фундамент представляет собой подконструкцию, которая поддерживает расположение колонн или стен в ряд или ряды и передает нагрузку на грунт с помощью сплошная плита с углублениями или отверстиями или без них.Здесь мы обсуждаем пошаговую процедуру проектирования ростверка.

Допустимая несущая способность грунта

Согласно IS 1893: 1 Кл. 6.3.5.2 допустимое опорное давление в грунте может быть увеличено в зависимости от типа фундамента, таким образом, несущая способность грунта увеличивается на 50% при условии, что это будет ростверк.

Затем рассчитывают безопасную несущую способность грунта с применением коэффициента запаса 1,2

Глубина фундамента

Обычно глубина ростверка должна быть не менее 1 м (ИС 2950 ч. 1, кл.4.3)

D _F = 𝑞 _{𝑢 /} Γ _/ × (1-𝑠𝑖𝑛Ø) ² / (1 + 𝑠𝑖𝑛Ø) ²

Где

d _f = глубина фундамента

q _u = допустимая несущая способность грунта

𝛾 _𝑠 = удельный вес грунта уровень на 1 м ниже, на котором почва не подвержена сезонным изменениям объема.

Расчет эксплуатационных нагрузок

Эксплуатационные нагрузки включают все нагрузки от колонн, лестниц, лифтов и других вертикальных или наклонных конструкций, которые соединены с фундаментом и передают нагрузку на ростверк. 10% увеличивается на собственный вес фундамента.

Площадь фундамента

Допущение: Все вышеуказанные реакции верхнего строения принимают за неэксцентрическую прибавку к грунту.

Необходимую площадь фундамента можно рассчитать по данной формуле

Площадь фундамента = общая эксплуатационная нагрузка / допустимая несущая способность грунта

Если расчетная площадь фундамента превышает 50% площади цоколя, то только плот используется фундамент.Но обычно плот предоставляется, если расчетная площадь превышает 70%. Плот становится обязательным для тех зданий, которые имеют подземные подвалы.

Расчет эксцентриситета

Практически во всех зданиях присутствует эксцентриситет нагрузки. Для расчета эксцентриситета необходимо найти центр тяжести площади фундамента и нагрузку.

Для прямоугольного основания, ЦТ площади основания = L/2, B/2

ЦТ нагрузки (X ^‘ , Y ^‘ ) = ∑P _i * x _i / P _всего , ∑P _i * y _i / P _всего

Эксцентриситет относительно обеих осей,

e _x = L/2 – X’ , и

3

– Y’

Расчет давления грунта в углу каждой полосы с обеих сторон

Для расчета момента

F= (P _tot / A) ± (M _y /I _y ) x ± (M _x /I _x ) y < q _na

Где, f = давление грунта в точке x,y

x и y расстояние точки от оси y и x соответственно

M _x = момент относительно оси x = P _tot * e _y

M _y = момент относительно оси x = P _tot * e _x

_x = Момент инерции относительно оси x = LB ³ /12

I _y = Момент инерции относительно оси Y = L ³ B/12

Расчет толщины 90

я.Расчет глубины от момента критерия (456: 2000, приложение G 1.1):

м _U = 0.133 F _CK BD ² [для FE500]

где

м _U = максимальная полоса момент

f _ck = характеристическая прочность бетона через 28 дней

b = ширина этой полосы

d = эффективная толщина ростверка

ii. Расчет глубины от двустороннего сдвига:

Глубина плота будет зависеть от двухстороннего сдвига на одной из внешних колонн.В случае, если местонахождение критического сдвига неочевидно, может потребоваться проверка всех мест. Если поперечное армирование не предусмотрено, расчетное касательное напряжение в критическом сечении не должно превышать K _s ×τ _c . то есть τ _v ≤ K _с × τ _c . (IS 456 : 2000, кл. 31.6.3.1)

Где,

K _s = (0,5 + β _c ), но не более 1, βc – отношение короткой стороны к длинной стороне колонны /капитал; и

τ _c = 0.25 √𝑓 _𝑐𝑘 в методе предельного состояния.

Обычно толщина конструкции ростверка зависит от продавливающего сдвига. Толщина должна быть максимальным значением, полученным из критерия момента или критерия сдвига.

Расчет арматуры по обеим осям

По обеим осям арматура рассчитывается на основе максимального момента на этой полосе в обоих направлениях. Для оси обычно берется полоса с максимальным моментом и одинаковое количество арматуры размещается по всей площади основания в этом направлении.

от (456: 2000, приложение G 1.1)

м _U = 0,87 × F _Y × (D — 𝑓 _× × _𝑠𝑡 / 𝑓𝑐𝑘 × 𝑏)

Рассчитать длину разработки

Длина развития (L _D ) предоставляется (456: 2000, Cl. 26.2.1)

𝐿 _𝑑 = ∅ × Σ _𝑠 /4 × τ _𝑏𝑑

, где

, где

∅ = диаметр армирующей полосы

σ _𝑠 = 0,87 F _y = напряжение на стальной панели

τ _𝑏𝑑 = сила связи, которую можно получить от 456: 2000 , кл.26.2.1.1

𝐿 _𝑑 ≤ 1,3 × 𝑀1 / 𝑉 + 𝑙 _𝑜 (456: 2000, cl. 26.2.3.3)

где

л _o = Эффективная глубина или 12∅, что бы больше

M ₁ = момент сопротивления этой секции

V = поперечная сила в секции из-за расчетных нагрузок

Бетонная опора

Передача нагрузки от колонны к основанию : 900 напряжение в бетоне колонны (σ _br ) = P _u /A _c

Допустимое напряжение смятия = 0.45×fck (ИС 456:2000, кл. 34.4)

При превышении допустимых нагрузок смятия на бетон в пределах опорного или опорного элемента должно быть предусмотрено усиление на развиваемое избыточное усилие дюбелями. (IS 456: 2000, кл. 34.4.1)

Должен быть предусмотрен дюбель площадью не менее 0,5% площади поперечного сечения поддерживаемой колонны и не менее четырех стержней. Диаметр дюбелей не должен превышать диаметр стержня колонны более чем на 3 мм. (IS 456 : 2000, кл. 34.4.1)

ЧИТАЙТЕ ТАКЖЕ

ПЛОТНЫЙ ФУНДАМЕНТ

ПРИМЕР КОНСТРУКЦИИ ПЛОТНОГО ФУНДАМЕНТА

Армирование ленточного фундамента (51 фото): Расчет и схема армирования правильно Вязание, Как вязать

Любое здание не может обойтись без надежного и прочного фундамента.Строительство фундамента – самый ответственный и трудоемкий этап. Но при этом должны быть соблюдены все правила и требования по укреплению фундамента. Для этого возводится ленточный фундамент, который способен сделать основание строения прочным и надежным. Стоит более подробно рассмотреть особенности ленточного фундамента, а также технологию выполнения армирования конструкции.

Изображение

Особенности

Ленточный фундамент представляет собой монолитную бетонную ленту без разрывов на дверных проемах, которая становится основанием для возведения всех стен и перегородок строения.Основу ленточной конструкции составляет бетонный раствор, который изготавливается из цемента марки М250, воды, песчаной смеси. Для его укрепления используется арматурный каркас из металлических прутьев разного диаметра. Лента уходит на определенное расстояние в почву, при этом выступая над поверхностью. Но ленточный фундамент подвергается серьезным нагрузкам (движение грунтовых вод, массивная конструкция).

Image

В любой ситуации нужно быть готовым к тому, что различные негативные воздействия на конструкции могут отразиться на состоянии базы.Поэтому при неправильном выполнении армирования при первой же малейшей угрозе фундамент может обрушиться, что приведет к разрушению всей конструкции.

Арматура имеет следующие преимущества:

• предотвращает проседание грунта под зданием;
• положительно влияет на звукоизоляционные качества фундамента;
• повышает устойчивость фундамента к резким перепадам температурного режима.

Изображение

Требования

Расчеты армирующих материалов и схем армирования проводятся в соответствии с правилами действующих СНиПА 52-01-2003.В сертификате есть определенные правила и требования, которые необходимо соблюдать при армировании ленточного фундамента. Основными показателями прочности бетонных конструкций являются коэффициенты сопротивления сжатию, растяжению и поперечному разрушению. В зависимости от установленных нормируемых показателей бетона выбирается конкретная марка и группа. Выполняя армирование ленточного фундамента, определяют тип и контролируемые показатели качества армирующего материала.Согласно ГОСТ допускается применение горячекатаной строительной арматуры повторяющегося профиля. Группа арматуры выбирается в зависимости от предела текучести при предельных нагрузках; она должна обладать пластичностью, стойкостью к ржавчине и низкими температурными показателями.

ИзображениеИзображение

просмотров

Для армирования ленточного фундамента применяют стержни двух видов. Для осевых, несущих ключевую нагрузку, требуется класс AII или III. При этом профиль должен быть ребристым, поскольку он имеет лучшее сцепление с бетонным раствором, а также передает нагрузку в соответствии с нормой.Для сверхконструктивных перемычек используется более дешевая арматура: гладкая арматура класса АИ, толщина которой может быть 6-8 миллиметров. В последнее время большим спросом стала пользоваться стеклопластиковая арматура, поскольку она обладает лучшими показателями прочности и длительными сроками эксплуатации.

ImageImageImageImage

Большинство проектировщиков не рекомендуют использовать его для фундаментов жилых помещений . По правилам это должны быть железобетонные конструкции. Особенности таких строительных материалов давно известны.Были разработаны специальные армирующие профили, обеспечивающие соединение бетона и металла в единую конструкцию. Как поведет себя бетон со стекловолокном, насколько надежно эта арматура будет соединена с бетонной смесью, а также успешно ли эта пара справится с различными нагрузками – все это малоизвестно и практически не проверено. Если есть желание поэкспериментировать, можно использовать стеклопластиковую или железобетонную арматуру.

Изображение

Расчет

Расход арматуры необходимо проводить на этапе планирования чертежей фундамента, чтобы с точностью знать, сколько строительного материала потребуется в будущем.Стоит ознакомиться с тем, как рассчитать количество арматуры для мелкозаглубленного основания высотой 70 см и шириной 40 см. Для начала необходимо установить внешний вид металлического каркаса. Он будет выполнен из верхнего и нижнего армопоясов, в каждом из которых по 3 арматурных стержня. Промежуток между стержнями будет 10 см, также нужно добавить еще 10 см для защитного бетонного слоя. Соединение будет осуществляться сварными отрезками из арматуры одинаковых параметров с шагом 30 см.Диаметр арматурного изделия 12 мм, группа А3.

ImageImage

Расчет необходимого количества арматуры выполняется следующим образом:

• чтобы определить расход стержней на осевой пояс, необходимо рассчитать периметр фундамента. Следует взять условное помещение с периметром 50 м. Так как в двух бронепоясах 3 стержня (всего 6 штук), то расход составит: 50х6=300 метров;
• теперь необходимо рассчитать, сколько соединений потребуется для соединения ремней.Для этого необходимо весь периметр разделить на шаг между перемычками: 50:0,3=167 штук;
• при соблюдении определенной толщины ограждающего слоя бетона (около 5 см), размер перпендикулярной перемычки составит 60 см, а осевой – 30 см. Количество перемычек отдельного вида на соединение – 2 шт.;
• нужно рассчитать расход стержней на осевые перемычки: 167х0,6х2=200,4 м;
• Расход изделий на перпендикулярные перемычки: 167х0,3х2=100,2м.

ImageImage

В итоге расчет армирующих материалов показал, что общее количество на расход составит 600,6м. Но эта цифра не окончательная, приобретать изделия необходимо с запасом (10-15%), так как в угловых зонах придется армировать фундамент.

Схема

Постоянное движение грунта оказывает серьезнейшую нагрузку на ленточный фундамент. Чтобы он стойко выдерживал такие нагрузки, а также для устранения источников растрескивания еще на этапе планирования, специалисты рекомендуют позаботиться о правильно подобранной схеме армирования.Схема армирования фундамента представляет собой определенное расположение осевых и перпендикулярных стержней, которые собираются в единую конструкцию.

Изображение

СНиП № 52-01-2003 четко рассматривает, как укладываются армирующие материалы в фундамент, с каким шагом в разные стороны.

Стоит учитывать следующие правила из этого документа:

• шаг укладки стержней зависит от диаметра армирующего изделия, размеров гравийных гранул, способа укладки бетонного раствора и его уплотнения;
• шаг рабочего упрочнения — расстояние, равное двум высотам поперечного сечения упрочняющей ленты, но не более 40 см;
• поперечная закалка – это расстояние между стержнями составляет половину ширины самого сечения (не более 30 см).

Image

При выборе схемы армирования необходимо учитывать тот факт, что в опалубку монтируется каркас, собранный в одно целое, а внутри будут завязываться только угловые секции. Количество осевых армированных слоев должно быть не менее 3-х по всему контуру фундамента, т. к. заранее определить участки с наибольшими нагрузками невозможно. Наиболее популярны схемы, в которых соединение арматуры выполняется таким образом, что образуются ячейки геометрических фигур.В этом случае прочный и надежный фундамент гарантирован.

ИзображениеИзображение

Технология работы

Армирование ленточного фундамента проводят с учетом следующих правил:

• для функционирующей арматуры применяются стержни группы А400, но не ниже;
специалисты
• не советуют использовать в качестве соединения сварку, так как она затупляет сечение;
• по углам арматура в обязательном порядке вяжется, но не приваривается;

Изображение

• для хомутов не допускается применение фитингов без резьбы;
• необходимо строго выполнять защитный бетонный слой (4–5 см), т. к. он предохраняет металлические изделия от коррозии;
• при изготовлении рам стержни в осевом направлении соединяют внахлест, который должен быть не менее 20 диаметров стержней и не менее 25 см;
• при частом размещении металлических изделий необходимо соблюдать размер заполнителя в бетонном растворе, он не должен застревать между стержнями.

ImageImage

Подготовительные работы

Перед началом работы необходимо очистить рабочую зону от различного мусора и мешающих предметов. Траншея выкапывается по заранее подготовленной разметке, что можно сделать вручную или с помощью специализированной техники. Для поддержания стен в идеально ровном состоянии рекомендуется установить опалубку. В основном каркас помещают в траншею вместе с опалубкой. После этого заливается бетон, и конструкция в обязательном порядке гидроизолируется посредством листов рубероида.

Изображение

Способы вязания арматуры

Схема упрочнения ленточного фундамента допускает соединение стержней методом связки. Соединённый металлический каркас имеет повышенную прочность по сравнению со сварным вариантом. Это связано с тем, что возрастает риск прогорания металлических изделий. Но это не относится к заводской продукции. Допускается усиление на прямых участках сваркой для ускорения работ. А вот углы укрепляются только с применением вязальной проволоки.

ImageImage

Перед тем, как вязать арматуру, нужно подготовить необходимые инструменты и стройматериалы.

Существует два способа склеивания металлических изделий:

• специальный крюк;
• вязальная машина.

ImageImage

Первый способ подходит для небольших объемов . В этом случае укладка арматуры займет слишком много времени и сил. В качестве соединительного материала используется отожженная проволока диаметром 0,8–1,4 мм. Использование других строительных материалов запрещено.Арматуру можно связать отдельно, а затем опустить в траншею. Либо связать арматуру внутри ямы. Оба разумны, но есть некоторые различия. Если производить на поверхности земли, то с этим можно справиться самостоятельно, а в траншее понадобится помощник.

ImageImage

Как правильно вязать арматуру по углам ленточного фундамента?

Для угловых стен используются несколько способов крепления.

• С лапой . Для выполнения работы на конце каждого стержня делается лапка под углом 90 градусов.В этом случае удочка напоминает кочергу. Размер стопы должен быть не менее 35 диаметров. Согнутый участок стержня соединяется с соответствующим вертикальным участком. В итоге получается, что внешние стержни каркаса одной стены крепятся к наружным другой стены, а внутренние – к наружным.

ImageImage

• Использование L-образных зажимов . Принцип выполнения аналогичен предыдущей вариации. Но здесь не обязательно делать стопу, а берется специальный Г-образный элемент, размер которого не менее 50 диаметров.Одна часть привязывается к металлическому каркасу одной поверхности стены, а вторая к вертикальному металлическому каркасу. При этом внутренний и внешний хомуты соединяются. Шаг хомутов должен составлять ¾ от высоты стены подвала.

Изображение

• С использованием U-образных зажимов . На угол вам потребуются 2 хомута, размер которых 50 диаметров. Каждый из хомутов приваривается к 2 параллельным стержням и 1 перпендикулярному стержню.

Как усилить тупые углы?

Для этого внешний стержень изгибается до определенного значения градуса и к нему прикрепляется дополнительный стержень для качественного увеличения прочности.Внутренние спецэлементы соединяются с внешними.

Фото

Как связать усиливающую конструкцию своими руками?

Стоит рассмотреть подробнее, как выполняется вязка арматуры на поверхности земли. Сначала делаются только прямые участки сетки, после чего конструкция устанавливается в траншею, где армируются углы. Готовятся арматурные секции. Стандартный размер стержней 6 метров, по возможности их лучше не трогать.Если вы не уверены в собственных силах, что справитесь с такими удилищами, их можно разрезать пополам.

ImageImage

Специалисты рекомендуют начинать вязать арматурные стержни для самого короткого участка ленточного фундамента , что дает возможность приобрести определенный опыт и умение, в дальнейшем с длинными конструкциями справиться будет проще. Резать их нежелательно, так как это приведет к увеличению расхода металла и снижению прочности фундамента.Параметры заготовок следует рассматривать на примере фундамента, высота которого 120 см, а ширина 40 см. Арматурные изделия необходимо залить со всех сторон бетонной смесью (толщина около 5 см), что является исходным условием. Учитывая эти данные, чистые параметры армирующего металлического каркаса должны быть не более 110 см в высоту и 30 см в ширину. Для вязания прибавляйте по 2 сантиметра с каждого края, это необходимо для нахлеста. Поэтому заготовки для горизонтальных перемычек должны быть 34 сантиметра, а заготовки для осевых перемычек – 144 сантиметра.

Изображение

После расчетов вязка армирующей конструкции выглядит следующим образом:

• следует выбрать ровный участок земли, поставить два длинных стержня, концы которых необходимо обрезать;
• на расстоянии 20 см от торцов по крайним краям привязываются горизонтальные распорки. Для привязки понадобится проволока размером 20 см. Его складывают пополам, протягивают под место обвязки и затягивают крючком. Но затягивать надо осторожно, чтобы не оборвался провод;
• на расстоянии около 50 см вяжутся по очереди остальные горизонтальные стойки.Когда все готово, конструкцию убирают на свободное место и аналогичным образом привязывают еще один каркас. В итоге у вас получится верхняя и нижняя части, которые нужно соединить между собой;
• далее необходимо установить упоры для двух частей сетки, можно упереть их в разные предметы. Главное, соблюдать, чтобы соединяемые конструкции имели надежное расположение профиля, расстояние между ними должно быть равно высоте соединяемой арматуры;

ImageImage

• на концах привязываются две осевые распорки, параметры которых уже известны.Когда каркасное изделие будет напоминать готовое приспособление, можно приступать к вязке остальных отрезков арматуры. Все процедуры выполняются с проверкой габаритов конструкции, хотя заготовки делаются габаритов одинаковых, лишняя проверка не помешает;
• аналогичным способом соединяются все остальные прямые участки каркаса;
• на дно траншеи укладывается прокладка, высота которой не менее 5 см, на нее будет укладываться нижняя часть сетки.Устанавливаются боковые опоры, сетка монтируется в правильном положении;
• убраны параметры несвязанных стыков и углов, подготовлены участки арматурного изделия для соединения металлокаркаса с общей системой. Стоит отметить, что нахлест концов арматуры должен быть не менее 50 диаметров стержня;
• привязывается нижний виток, после перпендикулярных стоек и к ним привязывается верхний шкворень. Проверяется расстояние арматуры до всех граней опалубки.На этом укрепление конструкции заканчивается, теперь можно переходить к заливке фундамента бетоном.

ImageImage

Вязание арматуры с помощью специализированного устройства

Для изготовления такого механизма потребуется несколько досок толщиной 20 миллиметров.

Сам процесс выглядит так:

• Отрезаются 4 доски по размеру армирующего изделия, они соединяются по 2 штуки на расстоянии, равном шагу вертикальных стоек.В итоге у вас должно получиться две платы одинакового шаблона. Необходимо следить за тем, чтобы разметка расстояния между рейками была одинаковой, иначе не получится осевое расположение соединительных спецэлементов;
• Делаются 2 вертикальные опоры, высота которых должна быть равна высоте армирующей сетки. Отмычки должны иметь профилированные угловые опоры, чтобы предотвратить их опрокидывание. Готовую конструкцию проверяют на прочность;
• ноги опоры устанавливаются на 2 сбитые доски, а две крайние доски укладываются на верхнюю полку опор.Фиксация производится любым удобным способом.

ImageImage

В результате должна быть сформирована модель армирующей сетки, теперь работу можно проводить без посторонней помощи . На намеченные участки устанавливаются вертикальные раскосы арматурного изделия, заранее при помощи обычных гвоздей на определенное время фиксируется их положение. На каждую горизонтальную металлическую перемычку устанавливается арматурный стержень. Эта процедура выполняется со всех сторон рамы. Если все сделано правильно, можно приступать к вязанию проволокой и крючком.Конструкцию нужно делать при наличии одинаковых участков сетки из арматурного изделия.

ImageImage

Вязание армированной сетки в траншеи

Работы в траншеях проводить довольно сложно из-за тесноты.

Необходимо тщательно продумать схему вязания каждого спецэлемента

• На дно траншеи укладываются камни или кирпичи высотой не более 5 см, они поднимут металлические изделия от поверхности земли и позволят бетону закрыть арматурные изделия со всех краев.Расстояние между кирпичами должно быть равно ширине сетки.
• Продольные стержни укладываются поверх камней. Горизонтальные и вертикальные прутья необходимо нарезать по требуемым параметрам.

Image

• Начинают формировать основу рамы с одной стороны фундамента. Работу будет легче выполнить, если заранее привязать горизонтальные распорки к лежащим прутьям. Помощник должен поддерживать концы стержней, пока они не будут установлены в желаемом положении.
• Усиление вяжется попеременно, расстояние между распорками должно быть не менее 50 см. Аналогично соединяется арматура на всех прямых участках фундаментной ленты.
• Проверяются параметры и пространственное расположение каркаса, при необходимости необходимо исправить положение, а также исключить касание металлических изделий к опалубке.

Изображение

Советы

Следует ознакомиться с повторяющимися ошибками, которые допускают неопытные мастера при выполнении армирования без соблюдения определенных правил.

• Изначально необходимо разработать план, по которому будут производиться расчеты для определения нагрузки на фундамент в дальнейшем.
• При изготовлении опалубки не должно образовываться зазоров, иначе через эти отверстия будет вытекать бетонная смесь и снизится прочность конструкции.
• Обязательно выполнить гидроизоляцию по грунту; при его отсутствии качество плиты снизится.
• Запрещается контакт арматурных стержней с грунтом, такой контакт приведет к ржавчине.

ImageImageImageImage

• Если решено усилить каркас сваркой, то лучше использовать стержни с индексом С. Это специализированные материалы, которые предназначены для сварки, поэтому под воздействием температурных режимов не теряют своих технических характеристик.
• Не рекомендуется использовать гладкие стержни для армирования. Бетонному раствору будет не на чем закрепиться, а сами стержни в нем будут скользить. При движении грунта такая конструкция будет трескаться.
• Не рекомендуется оформлять углы посредством прямого пересечения, изделия из арматуры очень трудно гнутся. Иногда при армировании углов идут на хитрость: нагревают металлическое изделие до податливого состояния, либо с помощью болгарки подпиливают конструкции. Оба варианта запрещены, так как при этих процедурах материал теряет свою прочность, что в дальнейшем приведет к негативным последствиям.

Качественно выполненное усиление фундамента – залог длительного срока эксплуатации здания (20–40 лет), поэтому этой процедуре следует уделить особое внимание.Но опытные мастера советуют проводить профилактические и ремонтные работы каждые 10 лет.

.